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K465铸造高温合金高温钎焊接头的显微组织 总被引:1,自引:0,他引:1
采用一种含有铝、钛活性元素的镍基高温钎料,对K465镍基铸造高温合金在1220℃进行了高温真空钎焊实验,通过光镜、扫描电镜和能谱分析研究分析了不同钎焊间隙和焊后热处理状态下的钎焊接头组织.研究表明0.1~0.2mm钎焊间隙的钎缝组织由(γ γ′)共晶、呈块状、骨架状或羽毛状和不规则形状的化合物相和γ固溶体组成;0.35mm间隙中填充镍网的钎缝组织,主要由大量γ枝晶、少量(γ γ′)共晶和少量的化合物相组成.钎焊接头间隙在0.1~0.2mm时钎焊后固溶热处理不能明显消除有害化合物相;而接头添加镍网可明显改善接头组织,减少有害化合物相,提高固溶热处理的效果. 相似文献
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一、前言 铸造镍基高温合金在焊接时通常容易形成焊接热裂纹——结晶裂纹和液化裂纹,如图1所示。由于焊接热裂纹的存在,使合金性能和使用寿命受到严重影响。国内外许多焊接冶金工作者对此十分重视,并做了大量研究工作。例如,日本的井川博等提出晶间白色相是Inconel 713C等镍基合金形成焊接热裂纹的主要原因。 相似文献
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采用模拟焊接HAZ再热温度下缓慢恒速拉伸试验,测试研究了有再热裂纹倾向的15CrMoV和18MnMoNiNb两种钢的焊后再热处理时力学性能的变化,发现存在一个塑性和塑性功低落的温度区间。而且随着再热温度下保温时间的延长,塑性和塑性功有所上升,塑性和塑性功低落的温度区间更趋明显。提出了采用再热温度下拉伸塑性功来评定再热裂纹敏感性的新概念。 相似文献
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目的探究工艺参数对K418高温合金焊接裂纹的影响,减少焊接过程中裂纹的产生。方法采用真空电子束对2mm的薄板K418高温合金进行焊接试验,通过改变工艺参数来调控焊接裂纹,使用光学显微镜对焊缝显微组织进行观察,使用显微硬度计对试样进行硬度测量,万能拉伸计对接头进行拉伸试验,使用扫描电镜对断口进行观察。结果在焊接束流为24 mA,焊接速度为600 mm/min时,扫描波形为O形,频率为500 Hz时,焊接接头表面未发现裂纹。通过拉伸试验发现断裂位置为母材,其断口为典型脆性解离断裂。结论采用合适的工艺参数可以减少或消除焊接接头表面裂纹的形成。 相似文献
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<正> 为了满足新型航空发动机高温下工作的结构件的需要,黎明发动机制造公司研制了铸造镍基高温合金K8。合金在900℃以下使用,具有中等的高温力学性能和良好的工艺性能。 相似文献
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K6合金是在美国GMR-235D基础上研制的一种铸造镍基高温合金。我们于1965年开始研制,主要性能达到设计要求,1966年作为国内第一个以铸代锻的高温合金,推荐给涡喷型发动机制造一级涡轮叶片,经过230多小时试车考验,情况良好。K6合金还曾作为其它发动机的涡轮叶片和导向叶片,通过试车或试飞考核。近几年来,为使K6合金用作大型客机的发动机二、三级涡轮叶片,我们着重对合金的长时性能、工艺性能以及使用性能作了进一步的研究。 一、合金的化学成分 K6合金的化学成分见表1。该合金化学成分简单,不含贵重稀缺的合金元素。 相似文献
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K417合金细晶铸造热参数的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文研究了K417合金的细晶铸造热工艺参数,研究结果表明,当型壳温度控制在900~1000℃,浇注温度控制在P+29℃~P+50℃时,可获得健全的K417细晶铸件,与普通铸件相比,其低周疲劳寿命提高2~3倍。 相似文献
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K403合金铸造涡轮叶片热裂的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究表明,热裂是合金枝晶间液体处于不连通状态的温度与合金完全凝固温度范围内产生,铸造涡轮叶片热裂最常出现的部位是叶冠与叶身或者榫根与叶身的连接段,热裂在外貌上呈弯曲不规则形状,通常是不连续的,常有几条裂纹沿枝晶间或晶界向相同的方向扩展,热裂严重区断口呈光滑的“土豆”状,在热裂扩展出现光滑区与撕裂并存。降低合金初熔温度的微量合金化元素(如B,Zr)明显增加了热裂的敏感性。 相似文献
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K418高温合金涡轮裂纹产生原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
于淼 《理化检验(物理分册)》2011,(8):511-513
某K418高温合金涡轮超转试验后发现裂纹,采用金相检验、化学成分分析、断口分析及能谱分析等方法,对裂纹的形成原因进行了分析。结果表明:由于涡轮熔模铸造用型壳在浇铸前未清洗干净或型壳结合不牢,使得在铸造过程中型壳中的物质被卷到液体合金里形成沿晶分布的夹杂物,造成晶界结合力弱化,从而导致涡轮在超转试验的作用力下沿晶界薄弱处产生裂纹。 相似文献
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高Cr铸造镍基高温合金K4648的母合金净度研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对两炉冲击韧性存在明显差异的高Cr铸造镍基高温合金K4648进行了对比研究,通过分析两炉母合金的主量元素和气体含量,采用电子束纽扣锭(EB锭)实验观察合金内夹杂物和对母合金用原材料金属Cr的显微组织分析等方法研究了K4648母合金净度。结果表明:1#与2#炉批母合金主量元素无明显差别。1#母合金由于气体元素O含量高达(20.5±7.5)×10-6,远高于2#合金的6×10-6,造成其室温冲击韧性(aku)不及2#合金的一半,低于技术条件要求的19.6J/cm2。电子束纽扣锭(EB锭)实验可有效地将K4648中的夹杂物汇聚,经分析主要是富Y,Ce的氧化物和富Al氧化物。证明高Cr铸造镍基高温合金K4648中添加稀土元素Y,Ce可有效攫取合金中自由态的O和S,生成稳定的稀土氧化物或硫化物,起到净化合金的作用。K4648母合金原材料中金属Cr基体中固溶有15%(质量分数)的元素O,还分布有富Cr氧化物和Cr,Al,Si的复合氧化物。此外,还存在含N、贫O区域,该区域的维氏显微硬度可达8.2GPa,是Cr基体1.3GPa的6倍,证明N使金属Cr的硬度明显升高。 相似文献
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就热等静压处理对镍基铸造高温合金的缺陷消除、组织和力学性能的改善作了研究。研究结果表明,通过热等静压处理后的合金,不仅可有效地消除合金中的缺陷(疏松和气孔),获得致密的合金,而且还可改善合金的显微组织,提高合金的持久、拉伸和疲劳性能,显著地减小性能分散度。 相似文献
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张强张宏炜贾新云谭永宁黄朝晖 《材料工程》2009,(S1):142-145
K6509合金是本院新研制的钴基高温合金,将主要用于涡轮发动机的导向叶片材料,具有较高的持久性能,适用于铸造复杂型腔的薄壁空心叶片。本文主要介绍了合金的成分特点,主要的物理和力学性能,并与K640,DZ40M合金的力学性能做了对比。 相似文献
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采用TlG焊对K4169高温合金薄片中铸造组织缺陷进行修复,并对修复前后的合金薄片进行疲劳性能测试和显微组织分析.结果表明:铸造缺陷对合金薄片疲劳性能的影响很大,含铸造缺陷的合金薄片疲劳寿命不到3万周次,而不含铸造缺陷的合金薄片疲劳寿命达7.1万周次.含铸造缺陷的样品经过TlG焊接修复后,疲劳寿命仍达6~9万周次,接近甚至超过了不含缺陷的试样疲劳寿命,这表明合适的焊接修复方法不会降低高温合金薄片的疲劳性能.铸件焊接修复后疲劳寿命高的原因是,焊缝中析出的较粗大相数量多、分布均匀,且疲劳裂纹扩展过程中产生较多的二次裂纹引发了裂纹偏移和扩展路径增长. 相似文献
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本文件对国产K5定向凝固、普通铸造合金,分别在700和950℃空气介质中,用电位法测定了低周疲裂劳纹扩展速率,并分别用线弹性断裂力学参量△K和弹塑性断裂参量△J对其实验结果进行了处理,结果表明: 1.K5合金的高温低周疲劳裂纹扩展速率da/dN可以用应力强度因子范围△K来表征。 2.定向和普通铸造K5合金700℃的da/dN,前者略低于后者,而950℃时,前者明显地优于后者,当△K从80增至150kg·mm~(-3/2)时,约低2.3至3.7倍。 3.700和950℃下出现1毫米长时的裂纹形成寿命N_i,定向的均比普通铸造的长,分别的为1.4和4倍。 相似文献
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一、问题的提出 我厂从1969年开始试制涡桨型发动机,该发动机涡轮部分的高压、中压涡轮工作叶片,高压涡轮导向叶片等六种叶片毛坯都是采用K3镍基铸造高温合金精密铸造的。 K3镍基铸造高温合金中,有许多价格昂贵的合金元素(如Ni、Cr、Co、Mo、W等),其中Ni占70%,Cr约占10%,Co、Mo、W各占50%左右,主要元素镍是从国外进口的。 长期以来,特别是1973年涡桨型发动机转入批生产后,精铸车间堆积的K3合金回炉料 相似文献