减少压盖真空淬火变形的措施

我厂生产的某产品压盖（见图1），材料为H13，要求淬火后硬度45～50HRC，平面度≤0．6mm，内外径变形量≤0．1mm，各类孔不再加工。工艺流程为：下料→锻造→退火→粗车→调质→精车→淬火→磨平面。试生产时每炉装1件，真空处理后平面度≤0．2mm，内外径变形量≤0．1mm，批量生产时为了降低成本，提高生产效率，根据该炉子的体积，每炉装4件，但有40％～50％的产品发生翘曲变形，平面度≥0．6mm，个别的达到1mm，造成产品报废。因此减少淬火后的平面变形量，是提高产品批量生产的关键。     

切纸凹模的高频浸水加热淬火

切名片纸的切卡器凹模（图1），用45钢制造，硬度要求50～55HRC，热处理后凸凹模装配间隙要求0．01～0．02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0．10～0．20mm，给后序钳工研磨装配带来困难，为此我们试甲高领局部淬火。（1）工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口，且根据使用情况淬硬层不需太深，采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求，又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄（6—3mm），如采用局部加热后提出淬火，降温快，不易淬硬；若是由感应器直接喷水淬火，则硬度不均匀；如外部喷淋，操作中配合不好亦达不到理想的淬火…     

防止45钢工件淬裂的对策

一定尺寸的45钢工件淬火时极易出现裂纹。笔者根据45钢工件，特别是所处理的环、板、套类结构工件的淬裂现象，提出自己的看法。1实例板类45钢工件淬火出现裂纹最敏感的尺寸是5～8mm，其峰值为6～7mm。例如：①半轴挡片，墨厚6mm（见图1），正是易淬裂的临界尺寸，要求淬火硬度40～45HRC。挡片按常规工艺830℃×20min水冷，将近一半工件出现严重的弧形裂纹。②双联法兰（见图2），按830℃×30min淬水后，近68×3mm上口凸端的152×9mm处，易呈现严重的弧形裂纹，开裂率一般在15％。最高达40％，而152×12mm面只偶而出现1～2件淬裂。③驱动…     

粗纱机罗拉质量事故的分析

本厂机加工分厂在滚制FA423、A07-101滚花罗拉时（材料为45T）、在三个工件上发现有硬质条纹。其中一件有宽5～7mm、长15～20mm四条，另一件上有5×10mm一条，第三件上有5×8mm一条，由于条纹硬度很高，将两副价值各3000多元的滚轮因崩齿而报废。为此进行了质量分析。l罗拉上硬条的定性分析我们在硬条处取样进行了理化分析。其结果为：硬条处硬度为57～6lHRC，其他处硬度23～29HRC；将试样用硝酸酒精溶液或盐酸溶液侵蚀，硬条处与周围基体界限分明。通过光谱仪分析，硬条处成分和基体成分是一致的，经金相分析，确定了硬条处的组织为淬…     

细长钢导轨局部淬硬工艺

本厂生产的一种卧式加工中心，用户要求其上使用的钢导轨采用感应加热局部淬火。在试制该加工中心时，遇到的最大困难是导轨淬火变形。本文根据试验，介绍解决钢导轨局部淬火变形的方法。1钢导轨的热处理技术要求和遇到的主要困难图1示出该导轨的外形尺寸和淬硬部位则视图点划线所示）。钢导轨材料为阴钢，要求硬化深度＞2mm，硬度＞55HRC。图1（a）主导轨（b）辅助导轨从图中可以看出，这些导轨均细而长，淬硬部位不对称，必然导致淬火后导轨的不对称变形。图纸上要求的硬化层深度较深（＞2mm），加上磨削加工余量，淬硬后的硬化层深度要…     

多齿沿齿沟连续淬火感应器

本厂曾接受一批大直径、小模效齿轮的表面淬火任务。齿轮外径760mm、模数5、齿斜角14°15＇。我们利用现有的BPS－100／8000中频设备，设计了一种新的多齿沿齿沟连续淬火感应器，获得了满意的效果。1感应器的设计1．1有效圈厚度计算有效目厚度按公式δ＝1．57计算。式中为电流透入紫铜深度（mm），当f＝8000Hz时，0．77mm，故δ＝1．57×0．77＝1．2（mm），即有效目厚度为1．2mm。1．2感应器结构感应器结构分主体、仿形牙、喷水孔及导向装置四部分，见图1。主体部分用10×10mm方形铜管按齿轮外圆制作的一个弧形平面感应器，在孤面一例接…     

机床主轴渗碳淬火工艺改进

机床主轴是机床中的关键零件，渗碳淬火后的技术要求为主轴径向跳动≤0．05mm、马氏体及残留奥氏体≤3级、碳化物≤3级、表面硬度≥65HRC、有效硬化层深度≥1．5mm。其原材料为SCM21钢，相当于国内12Cr3MoA钢，化学成分（质量分数，％）为0．09C、0．32Si、0．45Mn、2．8Cr、0．50Mo。原工艺如图1所示，生产设备是Ipsen密封箱式多用炉。按照图1工艺处理后出现了以下问题：①轴表面硬度为61HRC，低于技术要求；②表层碳化物呈断续网状析出；③马氏体及残留奥氏体级别高。     

中国自制的首台双辊式铸轧机仍在正常运转

中国自行设计制造的Φ６５０×１６００mm倾斜式连续铸轧机有２台，１台于１９８２年在华北铝业有限公司投产，另一台同年在武汉有色金属压延厂投产，后者于２００１年卖给重庆环亚铝带厂，并略加改造后于２００２年投产，现在运转正常，但最大轧制速度比原设计（１．６m/min）低得多，仅能达到０．８m/min；总轧制力由设计的４．７MN下降到小于２MN，因而生产能力有较大下降。该轧机的工艺参数：可铸轧材料：１×××、３×××合金；最大带坯宽度１４００mm；厚度６．０～１０mm；带卷内径５００mm（加弓形板后６１０mm）；原设计带卷最…     

C—N—O—B共渗在W6Mo5Cr4V2钢微型铣刀片上的应用

我厂自制的W6Mo5Cr4V2钢微型铣刀很薄（0．15～0．20mm），采用一般的C－N－O－B共渗工艺会变得很脆。经过反复试验，达到了理想的结果。1共渗前的热处理刀片经常规的1200℃淬火＋3次560℃回火渗的前预处理，渗后韧性不足，发生崩刃。改用半硬化处理，即经1160℃淬火，150℃×4h回火的预处理，再经过共渗后，韧性大大提高。2共渗剂配方共渗剂的配方见表1。生产中发现，随着无水乙醇的增加，表面硬度降低。配制渗剂时，先将硼酸溶于无水乙醇中，再加甲酸胺、丙酮及四氯化碳，放置几小时，待硼酸全部溶入后即可使用。渗剂在冬季基本稳定，…     

后柱内板拉伸模的设计与改进

1产品的工艺分析 图1零件是我公司为沈阳辽河机械总厂制做的模具中三轮车驾驶室总成之中的后柱内板产品图，材料为08F，料厚δ=0．8mm。其冲压工艺路线是：①拉伸；②修边；③翻边。图2是拉伸工艺图，采用的工艺是双件对称拉伸工艺。     

传动轴凸缘内孔产生收缩的原因及改进方法

40钢传动轴凸缘(见图1)是某纺织机上的一个零件,要求对55mm×72mm处进行高频淬火,淬硬层深度(1·2~2·0)mm,硬度(45~55)HRC。原工艺流程为:锻造→正火→机加工→拉内花键→机加工→粗磨外圆→高频淬火→精磨外圆。在生产中按常规方法进行高频淬火,其内孔收缩量达(0·10~0·15)mm,且花键产生畸变,质量极不稳定。为此,作者通过反复试验,改进了工艺,使其内孔收缩量控制在0·03mm以内。图1传动轴凸缘零件图Fig·1 Schematic of the driving shaft flange1试验设备及方法试验分两组,每组5个试样。一组按常规工艺进行高频淬火,在GP-100型机上…     

RM-185-9型箱式多用炉通过技术鉴定

1994年12月24日由上海市机电工业管理局在上海电炉厂主持召开了RM－185－9型密封箱式多用炉技术鉴定会。该设备于1993年底由上海电炉厂研制完工并于1994年安装调试成功，已在泰兴精锻齿轮厂投产应用达数月之久。该新产品的主要参数如下：加热功率为185kW（空耗：20．57kW）加热炉有效容积为：195（宽）×1200长）×760高）mm料盘尺寸：915×1200mm油相容积：7．8m3淬火油加热功率为54kW炉内控制载气采用氟一甲醇系统甲醇耗量为；一160ml／inin渗碳富化气丙烷耗量：一0．70kg加．氮气耗量：一20m’／h，由制氮机供应该设备主要特点是采用前…     

我国第三台最大的铝扁锭加热炉在明泰铝业公司建成

明泰铝业有限公司的（１＋４）式铝板带热连轧生产线的铝扁锭加热炉已于４月份建成，这是继西南铝业有限责任公司与东北轻合金有限责任公司的大扁锭推进式加热炉之后的我国又一台大扁锭加热炉。这台加热炉是明泰铝业公司自行设计制造的，其基本技术参数为：最高温度６５０℃；设定温度５８５℃；金属定温480～520℃；燃料种类，煤气；区数６；炉膛有效空间１７７００mm（长）×５６００mm（宽）×１６５０mm（高）；可装扁锭数２４块；扁锭最大尺寸５６００mm（长）×１６５０mm（宽）×６００mm（厚）；炉的容量３６４．８t。（王祝堂）我…     

经济型大截面空淬铸钢的成分设计与试验验证

为解决铸钢件淬火变形和开裂问题，本文基于Bhadeshia奥氏体分解模型和非线性有限元热分析法计算结果，设计和确定了CrMnSiMoTi系经济型空淬钢的化学成分及其淬火尺寸效应，并进行了相关试验验证工作。结果表明：0．45～0．70C-2．50Cr-1．65Mn-1．25Si-0．20Mo-0．15Ti系合金铸钢空淬不出现非淬硬组织的最大许可直径在φ80～φ140mm之间，最终表心淬硬组织均属于贝氏体／马氏体复合组织。合金钢设计计算结果与试验验证数据基本上相符，可作为经济型空淬铸钢的候选材料。     

凿岩机气缸激光热处理

本文介绍了我厂凿岩机气缸激光热处理生产线的情况。采用HJ-4B二氧化碳横流激光器，并配有气缸激光淬火专用数控机床及全套辅助设备系统，建成了我国第一条凿岩机气缸激光热处理生产线。由于先进的设备和先进的前处理工艺及现代专利技术淬火工艺，使气缸热处理质量有了超常规的提高，在几乎无变形状态下达到硬化层深度0．3－0．4m，淬硬带宽度3－4m，硬度普遍在700-900HV0．1之间，局部可达900-1040HV0．1，气缸耐磨性显著提高，延长使用寿命一倍以上。     

淬火油动态下换热系数的测量及计算

为了测量和计算工业条件下淬火油在不同流速下的换热系数 ,采用超声波多普勒流量计测定了介质的流速 ,用 12 0× 12 0× 2 0 (mm)平板状试样和反传热法测定与计算了换热系数。结果表明 ,换热系数曲线能更好地反映表面热量传递的真实情况 ;随着介质流速的增加 ,换热系数的最大值呈增加趋势 ,当搅拌使介质中产生气泡时 ,介质的换热系数明显降低。     

汽车离合器从动盘的C-N-B多元共渗

为保证表面硬度及平面度等技术要求 ,对 0 8F钢板冲压成型的从动盘进行了 (80 0～ 82 0 )℃× 90min的C N B多元气体共渗试验。结果表明渗层达 0 2 5mm ,直接淬火硬度达 70 0～ 84 0HV5 ,其渗层深度高于C N共渗层 ,同时大幅度降低了淬火畸变量 ,满足生产技术要求     

表冷器进出水管接头焊接反变形

某厂空调机表冷器进出水管接头的外形分布见图1,沿纵向布置 3排 ,共计 93只紫铜管 (16ｍｍ× 1ｍｍ× 70ｍｍ)的铜接头 ,都集中在进出水管 (15 9ｍｍ× 6ｍｍ× 2 0 0 0ｍｍ ,材质 10号 )的上部。因采取气焊 ,焊后引起整个水管的弯曲变形。后采取进出水管接头的预弯焊接反变形 (可先做好固定工装 ,把带有接头孔的图 1　进出水管接头图 2　预弯焊接反变形进出水管用千斤顶压制出反变形量 2 0ｍｍ) ,然后进行焊接 ,见图 2。焊接时 ,每排接头由两个焊工同时用气焊法从中间向两端施焊 ,并采用跳焊顺序 ,要求在平角焊位置进行手工黄铜焊 ,由…     

国外文摘

1预加热对等温淬火球墨铸铁的组织、力学性能和切削性的影响吉田敏树，小松贤一，罔田千里．铸物（日），1995；67（3）：173～178调研了预加热对含0．35％Mn、0．5％Cu和0．3％Mo的等温淬火球墨铸铁的组织、力学性能和切削性的影响。结果表明：在同一等温转变温度处理时，预加     

桥间差速器壳输入花键轴断裂原因分析

42CrMo钢制汽车用桥间差速器壳在装车使用行驶2 300~5 277km时,输入花键轴部位连续出现多起早期断裂现象。该零件处理工艺为锻造成形—正火(预先热处理)—调质处理—表面中频感应加热淬火。该批花键轴采用880~920℃连续加热淬火,喷射聚合物淬火剂冷却,然后经180℃×2h回火处理。根据产品设计要求,花键轴表面中频感应淬火后,淬硬层深3·2~5·2mm,淬火区的范围从花键轴前端至R1·6过渡圆角及74mm轴端面、轴肩(见图1),回火硬度≥54HRC,花键轴前端留有3~5mm的过渡区。由于该批零件断裂位置及断口形态均极为相近,选择其中一个断裂花键轴进行…