装配式混凝土结构套筒灌浆连接饱满度试验及案例分析

通过预制柱套筒灌浆连接节点开展了室内套筒灌浆饱满度试验,发现套筒灌浆内普遍存在灌浆料回流现象,套筒内不饱满区域集中在套筒出浆口附近。基于试验结果,采用了饱满度监测器及工业内窥镜两种技术对某超高层装配式整体式混凝土结构预制剪力墙的套筒灌浆饱满度进行了实测。选取一处预制剪力墙在其套筒灌浆出浆口应用饱满度监测器代替橡胶堵孔塞,同时采用工业内窥镜检测套筒灌浆连接饱满度,对比采用传统橡胶堵孔塞封堵出浆孔的构件,发现监测器可有效保障套筒灌浆连接饱满度。     

装配式混凝土结构套筒灌浆连接灌浆料饱满度试验研究

装配式混凝土结构套筒灌浆连接的灌浆料饱满度一直是现场施工中亟待解决的难题之一。为了提高套筒灌浆连接的灌浆料饱满程度,文章通过装配式混凝土结构采用套筒灌浆连接的竖向节点灌浆试验,模拟现场灌浆施工过程,得到灌浆料饱满度结果。试验结果表明,在套筒上方150 mm左右高度设置排气观察管,或在套筒出浆孔设置微重力流补浆观察管,并在灌浆料保持一定流动度之前(0.5 h之内)进行重力补浆,可以有效地提高灌浆料饱满度。     

装配式剪力墙灌浆饱满度定量控制施工工艺

钢筋套筒灌浆饱满度是评价钢筋套筒灌浆质量的重要指标,决定着装配式结构的整体可靠性。传统施工中,采用橡胶塞封堵注浆与出浆孔的预制剪力墙,常存在浆料不饱满的现象,且具有灌浆质量难以检验的特点。鉴于施工技术和检测手段的局限,本文在微重力流补浆观察管结构基础上,提出一种剪力墙灌浆饱满度定量控制的施工工艺,以保证灌浆质量和改善施工环境。通过一种灌浆泵车设置时间与流量参数,输出一定的灌浆料;在剪力墙注浆口设置一种灌浆控制管,及时封堵注入剪力墙的灌浆料;在出浆口设置一种透明储浆观察筒,通过筒内浆料的高度可了解剪力墙内部是否存在缺陷,得到套筒灌浆施工质量的定量控制。最后分析了液面高度产生偏差的原因并补充了相应解决措施。     

钻孔结合内窥镜法检测套筒灌浆饱满度试验研究

钻孔结合内窥镜法是在套筒出浆孔管道或套筒出浆孔和灌浆孔连线任意位置钻孔,然后沿孔道底部伸入内窥镜探头测量套筒灌浆缺陷深度。该法无需预埋任何元件,操作简单易行,且对灌浆套筒力学性能无明显不利影响,可用于在建或已建装配整体式混凝土结构套筒灌浆质量检测。基于套筒内钢筋锚固长度要求、套筒产品构造特征及灌浆缺陷深度,提出灌浆饱满度计算公式,实现套筒灌浆饱满度检测的量化评估。     

阻尼振动法对灌浆套筒饱满度检测的试验研究

阻尼振动法是将传感器预先插入套筒出浆孔内,根据阻尼振动衰减原理得出其在不同介质中的振动幅值变化规律,通过其反馈的波形可以得到套筒内的灌浆饱满度。并根据其反馈信号的不同,对其饱满度进行定性判断。研究结果表明,传感器反馈波形变化规律可以反映套筒内灌浆饱满度,效果真实可靠,且操作简便。     

预埋传感器法在套筒灌浆质量检测与管控中的应用

以某大型住宅工程为依托,详细介绍预埋传感器法在套筒灌浆质量检测与管控中的应用。应用预埋传感器法进行套筒灌浆饱满度检测时,如发现套筒灌浆不饱满,可立即进行二次灌浆,从而实现灌浆质量检测与管控一体化。通过应用预埋传感器法,一次性灌浆成功率达90%以上,有效提高了灌浆质量,保证了结构整体性能。     

砌块墙体灌浆夹具的制作与使用

中型砌块墙体如混凝土空心砌块、粉煤灰砌块、加气混凝土砌块等墙体施工时,墙体灰缝宽度一般为15～20mm,垂直灰缝灌浆时容易发生流溢,施工不方便,且灰缝不密实、不均匀。对此,可采用灌浆夹具来解决。灌浆夹具的构造比较简单,主要由框架、提环和挡条三部分焊接而成(图1)。高度h比相应砌块高度大2cm,以防漏浆;宽度a即为砌块厚度。使用时,将灌浆夹具套在两砌块竖缝上,两挡条刚好卡住竖缝,形成封闭灰槽,再向灰槽内灌浆并捣实,最后将夹具提起即完成灌浆工作(图2)。这种方法可以有效地保证灰浆饱满、灰缝均匀,还可提高灌缝效率。图2灌浆方法图1灌…     

基于X射线数字成像灰度变化的套筒灌浆缺陷识别方法研究

提出X射线数字成像质量增强措施及图像灰度分析方法,并通过现场检测进行验证。应用X射线数字成像法检测套筒灌浆质量,通过拍摄时应用长时积分技术、后期图像处理时应用量子降噪技术、散射线抑制技术和多模式灰度曲线映射技术可有效提升成像质量。由标准试件和实际墙体检测结果可知,当灌浆区归一化灰度值≤0. 65时,可判断灌浆饱满;当灌浆区归一化灰度值≥0. 85时,可判断存在灌浆缺陷;当灌浆区归一化灰度值为0. 65～0. 85时,需进行深入分析或结合其他方法验证。研究结果表明,在预制混凝土剪力墙及预制夹心墙内叶剪力墙中单排居中布置或梅花形布置套筒的灌浆饱满度基本可准确清晰地检测评定。     

灌浆饱满度对半灌浆套筒钢筋连接性能影响的试验研究

灌浆饱满度是影响装配式结构钢筋套筒灌浆连接可靠性的重要因素,考虑灌浆饱满度、钢筋位置、钢筋强度级别等因素,制作了51个GTJB4 20/20型半灌浆套筒钢筋接头试件进行试验,研究灌浆饱满度对接头抗拉强度和变形性能的影响。结果表明,随着灌浆饱满度的降低,接头的变形性能先于抗拉强度出现降低,钢筋拔出破坏时,接头变形性能大幅降低;灌浆饱满度为62.5%时,接头试件出现了灌浆端钢筋拔出破坏,灌浆端拔出破坏的试件抗拉强度与灌浆饱满度密切相关;灌浆端钢筋拔出破坏试件在达到最大力后会有二次锚固现象;当灌浆饱满度不小于87.5%时,接头残余变形基本一致,当灌浆饱满度减小至75%时,接头残余变形迅速增大;套筒与灌浆端钢筋的相对滑移占接头残余变形的比例随灌浆饱满度的降低而增大;灌浆端钢筋拔出破坏时,接头最大力下总伸长率大幅降低;钢筋偏置对接头抗拉强度的影响不明显,但钢筋偏置试件的最大力下总伸长率总体上要小于钢筋对中试件,且偏置试件的变形性能对灌浆饱满度更敏感。研究结果为套筒灌浆连接质量的验收和处理提供依据。     

后张法预应力混凝土孔道真空辅助灌浆法施工要点

在后张法预应力工程中,预应力筋张拉完毕后,一般设计要求应进行灌浆,灌浆的主要目的是防止预应力筋的锈蚀,为预应力筋与结构混凝土之间提供有效的粘结。如果压浆不饱满容易造成预应力筋过早产生锈蚀,降低结构的耐久性,现在施工一般采用压力灌浆法,但对于较长的或曲线布置的预应力孔道,若采用普通的压力灌浆,由于压浆施工中浆体较稀,施工中容易发生混合料离析、泌水和较大的干燥收缩,不容易施工且不能保证孔道压浆的饱满度。使用真空辅助压力灌浆,可取得较好的效果,其原理是将预应力孔道中的空气抽空,     

装配整体式混凝土结构套筒不同位置修复灌浆缺陷的试验研究

装配整体式混凝土结构竖向受力钢筋大多采用套筒灌浆连接,由于套筒内部堵塞、分仓不合理或爆仓等原因,常导致部分套筒灌浆不饱满,严重影响结构的安全。本文通过16组共48个试件,对在套筒不同位置修复灌浆缺陷的技术进行了试验研究。研究结果表明,可直接在套筒出浆孔通过注射器外接透明软管进行注射补灌;或者在套筒灌浆孔和出浆孔连线上灌浆料液面到达位置的附近钻孔,将该钻孔作为灌浆孔进行注射补灌。补灌后套筒接头的单向拉伸性能均能达到满灌时现行行业标准的规定,为目前大量存在的套筒灌浆缺陷提供了有效的解决手段。     

套筒灌浆缺陷对预制混凝土柱抗震性能影响的试验研究

针对目前广泛应用的套筒灌浆连接预制混凝土柱,为了研究套筒灌浆缺陷对其抗震性能的影响,设计了7根预制混凝土柱与1根现浇混凝土柱,在预制混凝土柱一侧套筒内预设了“浆体回落”与“完全不灌浆”两类灌浆缺陷,并开展低周往复荷载试验,分析其破坏形态及滞回特性、承载力、耗能能力等抗震性能。结果表明,混凝土柱发生柱底截面破坏与套筒顶截面破坏两种受弯破坏模式。无缺陷预制混凝土柱与现浇混凝土柱的破坏模式相同,承载力相近。与无缺陷预制混凝土柱相比,带缺陷预制混凝土柱的正向峰值荷载降低了6%~44%、位移延性系数降低了1%~43%、累积总耗能值降低了37%~63%。当缺陷高度超过全灌浆套筒一侧钢筋锚固长度的33%时,灌浆缺陷将对预制混凝土柱的滞回特性、承载力、延性与耗能能力等均产生明显不利影响。     

外墙雨水管支架防水作法

外墙雨水管多为PVC管，管的支架(图1)多由厂方配套供应，一般由一根φ8mm一头带螺纹的镀锌铁钉和两片PVC卡箍组成，钉的安装存在着质量隐患。钉的长度一般为12cm左右，伸入墙体近一半，水容易渗透到墙内，而多孔砖不利于铁钉的固定，采用灌浆法在实际施工中质量难以控制，且在紧固卡箍时容易松动，形成裂缝而渗水。     

安阳大作粉煤灰文章

砌筑要点为：内外搭砌、上下错逢，先大后小，减小零头。砖墙体的竖向尺寸要认真绘制并立好皮数杆，关键要解决好门窗洞口的位置。墙体的灰缝应横平竖直．并填满砂浆，水平灰浆的砂浆饱满度不得低于80％，采用“三一灌缝”的砌筑方法，挤压动作是为了使水平灰缝砂浆嵌入砖孔内10mm左右，以形成销键，灌缝是为了保证竖缝砂浆饱满。     

沙特SS-22变电所大型快装模板预制与安装

SS-22变电所是沙特目前在建的最大变电所.由于沙特本地没有适用于现浇钢筋混凝土墙体和现浇楼板的定型钢模板,采用胶合板与铝合金骨架相结合的大型模板施工工艺.该工艺主要材料包括对拉螺栓、PVC套管、塑料封头、竖骨架、铝合金骨架等.主要介绍了墙体、楼板支撑系统及模板安装,指出模板安装过程中,对拉螺栓应安装在竖骨架中间;内外模板全部安装就位后,应调整模板的垂直度以及墙体厚度;浇筑混凝土时,应用软管代替泵车原有的硬橡胶管,以减小混凝土对模板的冲击.     

套筒灌浆缺陷对装配式混凝土柱抗震性能影响的试验研究

为研究套筒内部的灌浆缺陷对装配式构件抗震性能的影响,完成4个剪跨比为5、轴压比为0.3的装配式混凝土柱的拟静力试验。试件BM-01灌浆饱满作为对比试件,试件QX-01~03分别减少1根、2根和3根纵筋与灌浆料锚固长度的50%以模拟灌浆缺陷(每个试件共8根纵筋)。试验结果表明,试件BM-01钢筋与灌浆料黏结良好;荷载-位移滞回曲线饱满且正负方向对称,耗能性能良好。缺陷试件破坏时在柱底坐浆层形成主水平裂缝;钢筋与灌浆料间产生滑移;随灌浆缺陷的增加,荷载-位移滞回曲线的捏缩效应和不对称性越发明显。灌浆缺陷导致试件承载力和延性性能的降低,缺陷试件负方向(灌浆缺陷套筒受拉)的峰值荷载和极限荷载为饱满试件相应值的70%~90%;灌浆缺陷最大的试件QX-03延性系数仅为饱满试件BM-01的58%。随着灌浆缺陷和水平位移的增大,缺陷试件的刚度和耗能性能相对于饱满试件加速下降。在层间位移角θ=1/50时,缺陷试件的刚度约为饱满试件BM-01的70%~90%;耗能为饱满试件BM-01的75%~95%。     

套筒内腔构造对钢筋套筒灌浆连接黏结性能的影响

为研究套筒内腔构造对钢筋套筒灌浆连接黏结性能的影响,考虑套筒内腔环肋数量、间距、凸起高度等参数,制作了31组不同规格的钢筋连接试件,并进行了单调轴向拉伸试验和理论分析。结果表明：增加套筒环肋数量及内壁凸起高度,可提高钢筋套筒灌浆连接的承载力,减小钢筋屈服前的连接位移,但随着环肋数量和凸起高度的不断增加,内腔构造的变化对连接钢筋黏结性能的影响程度逐渐减小;套筒环肋每端不宜少于3道,内壁凸起高度应大于1.0 mm,并应分布在钢筋非弹性段长度内,在钢筋弹性段布置环肋或增大环肋凸起高度会削弱钢筋的黏结性能;基于试验得到的钢筋平均黏结应力,提出了钢筋非弹性段长度的计算方法。     

解决混凝土空心砌块外墙通病的一种途径——外墙外保温

当前墙体改革的重点,以承重墙体为最主要,其中混凝土承重空心砌块应是选择对象之一。但砌块墙体在建筑中的应用也走过一些弯路,突出的问题是外墙的“热、裂、漏”的通病。一般承重砌块外墙厚度均采用190mm,其热工性能不如240普通黏土砖墙,居民反映“热”。“裂”并不是砌块本身的开裂,更多的是灰缝开裂,如灰缝不饱满(尤其是竖缝),加之砌块墙抵御外界温度变形的能力差而导致外墙缝隙开裂;且砌块一般所用普通砂浆与砌块结合力差,砌筑灰缝的面积又小,水平缝肋的面积仅占砌块面积的1/4;竖缝有时下面是孔洞,砌筑稍有不慎,易于漏浆形成瞎缝(当然使…     

硬架支模方法的改进

我单位在邯郸市丛台区安居工程施工中,对传统的硬架支模方法进行了改进(图1)。新型夹具用└30×3角钢焊接制作(图2、3);图中a为圈梁高度,b为墙体厚度。为配合使用该夹具,根据圈梁高度和钢模板模数,墙体预留洞留在圈梁下第二皮砖的位置较合适,间距以600mm为宜。螺丝杆用直径12mm钢筋制作,一端套丝,另一端同竖杆焊接牢固且成直角。在另一根竖杆的相应位置,用台钻钻一直径14mm孔。使用时将夹具的两部分伸入预留洞内并用螺丝杆连接,安装模板,用螺栓紧固。采用改进后的支模方法,墙体预留洞的数量可减少一半,也相应减少了后续补洞的工作量,且保证…     

墙体施工时的允许自由高度

建筑施工中正在砌筑或已经砌筑好的墙体,在尚未安装楼板或屋面时遇到大风的情况下,如果不及时采取必要的加固措施(如加临时支撑),将有被风吹倒的可能。这类事故特别在沿海地区发生较多。因此,根据风力的大小,对墙体的自由高度作出具体规定,是保证施工安全必不可少的一项技术措施。《砌体工程施工及验收规范》GBJ14—66(修订本)第12条规定:“对尚未安装楼板或屋面的墙体,当可能遇大风时,应根据风力和墙的高度、长度、宽度、部位及容重等因素,采取支撑等措施,以保证其稳定性”。在施工中执行这一规定显然有一定的