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脉冲放电表面强化工艺及强化层性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用自行研制的新型脉冲放电表面强化设备,以YG8为电极,45钢为基体进行了强化试验,探讨了电参数,强化时间与涂层性能之间的关系,用显微硬度计和X射线衍射仪测定了涂层硬度及其结构,通过磨损试验研究了涂层的耐磨损性能。磨损试验表明,通过脉冲放电表面强化,材料的抗磨损性能大为提高。 相似文献
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新型脉冲放电电火花表面强化设备 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了一种新型脉冲放电表面强化设备,分析了该设备的特点及工作原理,并以Cr2B为强化电极进行了强化试验,研究了强化层的组织、性能。结果表明,该设备具有强化速度高、强化层厚及表面质量好等特点,且强化层显微硬度高,耐高温性能好。 相似文献
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研究了脉冲放电强化的占空比对M2高速钢表面强化层硬度和耐磨性的影响,结果表明,在本实验条件下,9:1的占空比使强化的硬度和耐磨性达到最佳值,通过XRD和SEM等方法探讨了占空比对强化层性能的影响机理,为该技术的工业应用提供了科学的依据。 相似文献
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40Cr钢表面激光合金化及其在螺杆强化中的应用 总被引:5,自引:1,他引:5
在40Cr钢表面进行Co/W合金、超细WC(2~3 μm)两种材料激光合金化的试验,检验了合金化层的组织和性能,通过与气体渗氮层的比较,表明激光合金化可以得到晶粒细化,稀释率低,与基体结合牢固的表面强化层.合金层的显微硬度、耐磨损等性能比气体渗氮有不同程度的提高.40Cr钢的注塑机螺杆经激光合金化强化后使用寿命比气体渗氮提高了两倍,显示了良好的应用前景. 相似文献
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H13钢表面电火花沉积WC-Ni基金属陶瓷涂层微观组织及摩擦磨损性能 总被引:3,自引:0,他引:3
为了提高H13钢表面性能,延长其使用寿命,采用电火花沉积工艺在H13钢基体上制备了WC-Ni基金属陶瓷涂层,并分别以Ni和Mo作为过渡层制备了复合涂层.利用XRD、SEM、EDS、显微硬度计和摩擦磨损试验机分析了涂层的物相、微观组织、显微硬度和摩擦磨损性能.结果表明,WC-Ni涂层表面由溅射状沉积斑点堆积而成,横截面分为涂层区、过渡层和基体3个区域,WC硬质相弥散分布于涂层内.Ni/WC-Ni复合涂层的表面较为光滑平整,Ni过渡层的引入并未改变涂层的物相,界面处WC硬质相异常长大.Mo/WC-Ni复合涂层表面存在微细裂纹,且生成了新相Fe9.7Mo0.3.复合涂层的硬度均高于WC-Ni涂层,复合涂层的摩擦系数和磨损失重均低于基体与WC-Ni涂层,Mo/WC-Ni复合涂层具有更好的耐磨性. 相似文献
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采用逐层沉积的方法,在基材表面获得了1-8层Ni基电火花涂层,探讨了电火花沉积过程中Ni基电极的质量过渡规律及电极材料的流失形式。结果表明:Ni基电极向基材的平均质量过渡系数为0.76;电极的损失有气化、液态溅射和氧化三种形式;氩气保护在沉积过程中起重要作用;随着沉积层厚度的增加,基材对涂层的稀释越来越小。 相似文献
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热处理工艺对铸钢的组织和性能有重要的影响。合金的化学成分、组织及结构不同,要求的热处理工艺也不尽相同,必须通过试验来确定合理的热处理工艺。本试验结果表明,含1.5wt%Cr、1.5wt%Mn、1.0wt%Si并用少量稀土对ZG30Cr2Mn2Si进行变质处理,采用900℃油淬+200℃回火时,其抗拉强度、硬度和冲击韧性分别为1801MPa、HRC 55.1和15J/cm^2。其组织为马氏体和贝氏体组织;用扫描电镜对试样的冲击断口形貌进行观察发现,断口表面有大量的韧窝,且分布较均匀,属于韧性断裂。 相似文献
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目的研究金属Cr层对Cr/Cr_2N纳米多层涂层结构和性能的影响,为多层硬质涂层在海洋等腐蚀性介质中的应用提供理论基础。方法采用多弧离子镀技术制备一系列不同金属Cr层厚度的Cr/Cr_2N纳米多层涂层,采用XRD、SEM、纳米压痕及划痕仪测试了多层涂层的结构、微观形貌和机械性能。采用电化学工作站评价了Cr/Cr2N纳米多层涂层在海水环境下的电化学行为,并采用摩擦实验机测试了涂层在海水环境下的摩擦学性能。结果 Cr层对Cr/Cr_2N纳米多层涂层的结构产生了一定的影响。不同Cr层厚度的Cr/Cr_2N纳米多层涂层在海水环境下的磨损率差别不大,均约为1.2×10-6 mm~3/(N·m),具有良好的耐磨损性能。Cr层厚度约为21 nm的Cr/Cr2N纳米多层涂层在海水环境下具有较高的阻抗值,呈现出较高的耐腐蚀性能。结论一定厚度的金属层(如Cr层厚度约为21 nm)和界面是多层涂层呈现较高耐腐蚀性能的关键。Cr/Cr2N纳米多层涂层在海水环境下良好的耐腐蚀和耐磨损性能,使其可应用于海洋等腐蚀性介质中,并发挥良好的表面防护作用。 相似文献
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通过激光合金化技术在45钢基体上制备Mo1B9Crx合金化涂层,研究了Cr含量对涂层组织性能的影响。结果表明,Mo1B9Cr1.1涂层最佳激光合金化工艺为激光功率3.3 kW,扫描速度900 mm/min,搭接率30%;在此工艺条件下,涂层与基体呈良好的冶金结合,无孔洞和裂纹,合金化区组织为Fe-Mo、Fe2B、Fe-Cr、Cr2B、CrxFey固溶体和化合物;随Cr含量从1.1%增加到23.3%,涂层硬度、摩擦因数、磨损率逐渐减小;当Cr含量为1.1%时,涂层硬度最大,为1005 HV0.1;当Cr含量为23.3%时,其耐磨性能最好,摩擦因数为0.475,磨损率为0.574×10-14m3/(N·m),涂层磨损形式主要是磨粒磨损和粘着磨损结合的形式。 相似文献
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Cr50合金粉末氧-乙炔火焰喷涂层的组织与性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研制了一种新型Cr50合金粉末,分析了Cr50合金粉末对5CrMnMo钢喷涂后涂层的金相组织、组成相、性能和耐磨性。结果表明,该涂层的组成相主要为Y—Ni;涂层不但具有较好的硬度、耐磨性,还具有较好的抗高温氧化性能。 相似文献
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MA和软第二相对Cr/Cr2Nb复合材料组织与性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用机械合金化(MA) 热压工艺来制备以Cr固溶体为软第二相的Cr/Cr2Nb复合材料.研究了不同配比成分的Cr,Nb元素粉经20 h球磨后,在1250 ℃,0.5 h热压工艺下所获得的Cr/Cr2Nb复合材料的组织和性能.结果表明,随着偏离Laves相化学配比的Nb含量减小,合金的致密度、强度、塑性应变均增加,而维氏硬度减小,不同配比成分的合金均具有良好的室温断裂韧性.Laves相Cr2Nb含量高达78%的Cr-25Nb合金的组织均匀,Cr固溶体与Laves相间隔分布,晶粒尺寸达到微/纳米级,屈服强度和抗压强度分别高达1949 MPa和2044 MPa,塑性应变达到了7.26%.与熔铸工艺制备的Cr/Cr2Nb复合材料相比,合金的强度及塑性都有明显提高,充分实现了细晶和软第二相综合增韧的效果. 相似文献