臭氧气体与臭氧水灭菌效果分析

目的　观察臭氧气体与臭氧水对纯化水贮罐及输水管道的灭菌效果 ,并确定最佳的应用方法。方法　采用碘量法[1 ] 和直读式臭氧采样器检测开启臭氧发生器不同时间段 ,贮罐内臭氧气体和溶于纯化水中的臭氧浓度。用不同浓度的臭氧气体和臭氧水进行杀菌实验 (大肠杆菌 80 99株 )。结果　向贮罐内通臭氧气体 5min ,大肠杆菌杀灭率为 98 4 3% ,10min ,大肠杆菌杀灭率达 10 0 %。在装有纯化水的贮罐及管道内通入臭氧气体 10min ,大肠杆菌杀灭率达 98 6 9% ,30min大肠杆菌杀灭率达 10 0 %。结论　采用臭氧气体与臭氧水结合的方法可达到对贮水罐及管道系统彻底消毒灭菌的目的     

微泡强化臭氧传质及其对产生羟基自由基的影响

为提高臭氧在水中的传质效率,设计了微泡反应器强化臭氧传质,考察了在该反应器中不同压力、温度、臭氧进口浓度及流量对液相中臭氧浓度以及羟基自由基产生的影响。结果表明,液相中臭氧浓度受压力影响较小,反应器压力增加可使液相中羟基自由基产生量增大;进口臭氧浓度及流量的增加,可使液相中臭氧浓度以及羟基自由基产生量增大;液相温度升高导致液相中臭氧浓度降低,但可以提高液相中羟基自由基产生量。同时还将该微泡反应体系与传统鼓泡反应器进行对比研究,结果表明,微泡反应器能有效地提高传质效率,液相中臭氧浓度达到稳定状态时约为14 mg/L,比鼓泡反应器高约10%。微泡加压反应器中羟基自由基产生效果更好,臭氧通入5 min,微泡反应器中羟基自由基浓度高达121.45×10~(-6)mol/L,比鼓泡反应器提高了约11倍,且微泡反应器中废水脱色及矿化效率都高于传统鼓泡反应器。     

臭氧吸收中液相臭氧浓度和增强因子理论预测

研究了臭氧在鼓泡塔中吸收时,水中溶解臭氧浓度随时间的变化规律以及pH值对它的影响。建立了臭氧吸收数学模型,可较准确地预测水中溶解臭氧浓度;同时基于稳态膜理论,提出了带有一个一级臭氧自分解反应和多个一级或二级臭氧氧化反应臭氧吸收过程的增强因子理论预测模型,与文献值比较,结果合理。     

粉末活性炭-陶瓷膜臭氧深度处理煤化工废水

为了响应环保号召,保证煤化工废水近零排放,构建了粉末活性炭-陶瓷膜臭氧催化氧化反应器,介绍了试验装置与方法,探讨了反应器运行参数,并分析了反应器处理效果。结果显示,在进水COD为180mg·L-1,活性炭投加量为2.0g·L-1,水力停留时间为1h,臭氧投加量为120mg·L-1,膜通量为50LMH,出水COD降为58mg·L-1,符合煤化工废水排放标准中直接排放的限值(80mg·L-1);同时发现,臭氧浓度与跨膜压差负相关,增大臭氧浓度能降低跨膜压差,产生类似膜清洗的效果。     

臭氧氧化及活性炭吸附处理黄河水试验研究

以黄河水为研究对象,考察臭氧氧化降解和活性炭吸附去除水中有机污染物的效能.结果表明,在臭氧投加量为1～3 mg·L-1时,CODMn的去除率由8％升高到20％,之后其变化不明显;UV254的去除率由9％升高到30％,此时臭氧即可以将不饱和有机物大量去除.臭氧投加量为1～2 mg·L-1时,短时、大强度曝气,其出水CODMn和UV254的去除效果较好.高臭氧投加量时,增加曝气接触时间可以提高臭氧对有机物的去除率,出水效果较好.在活性炭投量为10 mg· L-1,pH为8.3,水温为45℃,臭氧投加量为3 mg·L-1时,活性炭对黄河水的吸附效果较理想.臭氧氧化对黄河水中TOC的去除效果低于CODMn和UV254的去除效果,当臭氧投加量为8 mg·L-1时,TOC去除率才为10％.但是臭氧投加量为5mg· L-1,BDOC提高了80％.因此臭氧氧化可以大幅度提高原水的可生物降解性,为后续生物处理提供有机营养物质条件.     

臭氧在水中的最佳投量和肠菌灭活

本文介绍了臭氧在水中的投加方法与方式,并研究了臭氧的最佳投配量及对大肠菌的灭活效果;对臭氧浓度、投加量、接触时间、水深度与吸收率之间的关系作了必要的分析。根据臭氧吸收率和细菌灭活率诸因素确定了满足一般性细菌灭活的基本参数,认为在臭氧浓度为10—12mg/l、接触时间5分钟、投加量0.5—1.0mg/l三参数下,臭氧吸收率和细菌灭活率能处于最佳状态。     

臭氧-活性炭工艺去除饮用水中摇蚊幼虫的运行参数

研究了臭氧-活性炭工艺去除饮用水中摇蚊幼虫的运行参数.结果表明,臭氧氧化在1.0 mg/L投加量下对滤后水中低龄期摇蚊幼虫可以达到100%的杀灭率,臭氧-活性炭工艺协同作用能够进一步提高去除效果,在空床停留时间(EBCT)11～13.5 min条件下,仅需要0.7 mg/L臭氧投加量能够完全去除经臭氧氧化后活性降低的摇蚊幼虫.     

HRT对悬挂链曝气式接触氧化处理污染河水的影响

考察了不同水力停留时间(HRT)下,厌氧-缺氧-悬挂链曝气式接触氧化对重,轻度污染河水的净化效果.结果表明,HRT为2、4、8,12h时,在重、轻度污水水质COD为58.67～85.33mg·L-1、26.67～42.67mg·L-1;NH4+-N为5.20～11.30 mg·L-1、2.79～3.47 mg·L-1,TN为8.10～14.18 mg·L-1,3.15～3.38mg·L-1;TP为0.62～O.82 mg·L-1,0.135～0.39mg·L-1两种典型进水水质情况下,COD、NH+-N和TN的平均去除率都随HRT的增加而升高,但在HRT为8 h后,平均去除率的增幅都变小.TP在重、轻度污水时随HRT变化去除率差异不大.考虑节能与效率,该工艺适宜的HRT为8 h,此时重、轻度污染河水的主要污染指标平均去除率COD为61.87%、25.39%;NH4+-N为61.25%、51.04%;TN为37.66%、26.51%;TP为10.19%、8.77%.     

臭氧在循环冷却水系统中的利用

臭氧具有很强的氧化能力,因此对于微生物的杀灭和有机能的分解是非常有效的。特别是分解以后只残留氢,从对人体的影响和环境安全的角度来说,安是一种非常好的水处理剂。在臭氧用于各种水的处理中,对于循环冷却水的处理也有几例成功的报道。最初,人们是利用臭氧的杀菌能力来防止和去除冷却水系统中的粘泥,据说也能同时解决腐蚀和结垢问题,特别是能作到零排污运行。但也有几例不成功的报道,此后,有报道指出,臭氧只能降低水中微生物的含量,对于腐蚀和结垢的控制是完全没有效果的,因此,作为冷却水处理对于臭氧的关心逐渐谈薄了。     

生物性污染废水的电化学消毒试验研究

研究了电化学消毒应用于生物性污染废水的效果,探讨了氯离子浓度、电流密度、pH以及浊度对杀菌效果的影响.结果表明,氯离子浓度是电化学消毒的主要影响因素,原水氯离子浓度从50 mg·L-1提高到450mg·L-1时,5 min的杀菌率从48.78%提高到92.86%,而30 min可达到99.99%.电流密度的增加能够提高杀菌效果,但是过高的电流密度会降低电流效率.酸性pH条件下的杀菌效果要优于中性和碱性条件.混凝预处理不仅能够预先去除水中大部分细菌,降低水的浊度,同时也能提高后续电化学杀菌效果.     

酸氧化电位水对病原微生物的消毒效果分析

目的:分析酸性氧化电位水对金黄色葡萄球菌和铜绿假单胞菌临床分离的影响,及15株真菌的杀菌效果。方法:采用微生物实验室方法对各种消毒剂进行鉴定。结果:用酸性氧化电位水溶液处理耐甲氧西林金。金黄色葡萄球菌和非甲氧西林耐药金黄色葡萄球菌对铜绿假单胞菌的杀菌效果分别为99.9、99.9、99.9和99.9。对念珠菌的杀灭率在240s达到99.9。结论:酸性氧化电位水是一种理想的临床细菌和真菌消毒剂。杀菌时间随细菌种类和真菌种类而不同,但对有机物的影响较大。     

臭氧协同活性炭纤维与硫酸铝混凝处理微污染源水研究

以受污染的桂林两江四湖水为研究对象,通过静态试验确定其适宜的臭氧、活性炭纤维和硫酸铝的投加量.当预臭氧投加量为2～2.5 mg·L-1时,臭氧与水接触时间为10 min,ACF与A12(SO4)3联合投加于试验用水中,浊度、UV254、CODMn的去除效果均好于单独投加ACF.试验结果表明,投加的臭氧.ACF与A12(SO4)3之间很有可能发生了协同作用.从经济角度考虑,投加ACF量在40～50 mg·L-1之间较为合适.常规工艺去除微污染源水中有机污染物效果有限,因此臭氧顸氧化结合混凝工艺能够解决传统工艺不能解决的问题.该预处理工艺具有处理成本低、处理效果好等优点,它作为微污染源水预处理技术有其良好的应用前景.     

以琼脂凝胶为碳源和载体的水源水生物脱氮

针对受硝酸盐污染的水源水,建立了以琼脂凝胶为反硝化菌的碳源和微生物载体的反应器,通过生物反硝化作用去除水源水中的硝酸盐.试验结果表明,在水源水自然接种的条件下,通过微生物的驯化培养可以顺利启动琼脂凝胶反应器;系统的反硝化效果受水力停留时间(HRT)和进水DO质量浓度的影响较明显,进水NO3-N质量浓度对系统的反硝化能力有一定的影响,同时改变进水方式可以进一步提高反硝化效率;在温度为21～23℃、进水NO3-N质量浓度为24.74mg·L-1、HRT为7.1 h、进水DO质量浓度不控制的条件下,NO3-N的去除率能达到76.25‰此时出水COD和NO2-N质量浓度分别为16.57mg·L-1和0.387mg·L-1.研究指出,琼脂凝胶生物反硝化系统能够有效地脱除水源水中的硝酸盐氮.     

水厂臭氧发生器的经济运行分析

水厂深度处理精细化管理有待提升,能耗和运行成本可进一步降低。结合某水厂深度处理工艺,投加的臭氧发生浓度为6%~12%,预臭氧投加量为0.6 mg/L,后臭氧投加量为0.8 mg/L,水体余臭氧浓度小于0.2 mg/L,分析臭氧发生器的最佳经济运行工况点。结果表明,不同臭氧发生浓度,臭氧-生物活性炭滤池深度处理工艺对高锰酸盐指数的去除率在64%~70%。当臭氧发生浓度为9%时,液氧消耗和电能消耗之和最低,运行成本为11.31×10^-3元/m³。对比最低臭氧浓度6%投加,运行年费用可节约29.89万元。对比实际生产投加臭氧浓度7%,运行年费可节约5.85万元。     

升流式曝气生物滤池对不同微污染原水的预处理中试研究

以升流式双层陶粒滤料曝气生物滤池(UBAF)为研究对象,探讨曝气生物滤池对不同微污染水源水的预处理效果.结果表明,UBAF可有效应用于珠江下游不同微污染水源水的预处理.其中,UBAF对原水中的氨氮与亚硝酸盐氮去除效果最好,当不同水源水氨氮质量浓度分别为2.15-4.76mg·L-1,0.52-2.33mg·L-1,0.16-1.04mg·L-1时,氨氮平均去除率分别为89.35%.64.42%.28.56%,且出水氨氮均可满足生活饮用水卫生标准(GB 5749-2006)规定的氨氮质量浓度＜0.5 mg·L-1 的限值要求;对亚硝酸盐氮的平均去除率高达85.9%;而对耗氧量和浊度去除率相对较低,平均去除率分别为16.77%-25.22%和25.56%-35.59%.     

臭氧催化氧化深度处理驱油污水性能研究

经过生化处理的驱油污水中仍含有大量的难降解有机物,本研究采用臭氧催化氧化对驱油污水进行深度处理,考察初始pH值、反应时间、臭氧浓度等对驱油污水处理效果的影响.结果表明:当进水COD为100 mg·L-1,pH值为9,反应时间为60 min,臭氧浓度为12 mg·L-1时,采用掺杂型纳米MnOJA12O3作为催化剂(70 mg·L-1),COD去除率大于55％,出水满足《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)中的一级A标准.催化剂使用前后,比表面积、孔结构等均未发生明显变化,未出现新的晶相,催化剂未发生失活现象.     

二级串联自造粒生物流化床污染物降解特性研究

为了评价二级串联自造粒生物流化床系统对各种污染物的降解性能,分别采用烧杯试验和连续试验对人工配水进行研究.结果表明,原水中COD为300mg·L-1,烧杯混凝试验对配水中乙酸钠的去除能力有限,可混凝部分的质量浓度仅为3.8 mg·L-1,串联生物造粒流化床对溶解性乙酸钠的去除效果则相对较好,出水平均质量浓度达31.0mg·L-1.对污染物在空间上分布的分析进一步反映了串联流化床系统内部各污染物的变化规律以及DO的变化对溶解性污染物的去除产生了重要的影响,即DO质量浓度能够在一级柱中从8 mg·L-1被迅速降低到2 mg·L-1,一级柱出水中大部分的溶解性乙酸钠被去除,平均COD为48.1 mg·L-1;二级柱中的DO质量浓度被消耗2.6mg·L-1,而溶解性COD仅被去除了约20 mg·L-1.     

膜-序批式生物膜法(MSBBR)处理生活污水试验研究

采用膜-序批式生物膜法(MSBBR)处理高校校园生活污水,研究了系统稳定运行后的处理效果.结果表明,系统出水COD平均为44mg·L-1,NH3-N、TN、TP的平均质量浓度分别2、34、8.20、0.326 mg·L-1,对COD、NH3-N、TN、TP的平均去除率分别达到83.4%、87.01%、67.46%、84.34%,且系统具有较强的抗冲击负荷能力.     

炼油污水臭氧氧化-生物炭深度处理水质回用资源化

设计了臭氧氧化-生物活性炭深度处理装置,对经二级生化处理达标后的炼油污水,再经臭氧-生物炭工艺进行深度处理使水质主要指标达到地表水Ⅲ～Ⅳ类水标准:COD≤13mg·L-1;BOD5≤3.6mg·L-1;石油类≤0.46 mg·L-1;挥发酚≤0.00017 mg·L-1;NH3-N≤0.9 mg·L-1,循回用于工业生产,实现炼油污水资源化,并对臭氧提高有机废水可生化性和生物活性炭的工艺条件进行探讨.     

UV/O3耦合氧化处理钢铁行业反渗透浓水

反渗透技术广泛应用于工业废水的深度处理与回用过程,但其产生的浓水含盐量较高,有机污染物降解难度大。臭氧氧化技术具有氧化能力强、操作简单等优点,可用于水中有机物的氧化降解,但单独采用臭氧氧化时对有机物有选择性,处理效果有限。采用紫外光-臭氧耦合技术处理钢铁行业的2种反渗透浓水,探究臭氧浓度、紫外光照强度和初始pH对COD去除效果的影响,并利用三维荧光光谱分析处理前后反渗透浓水的水质变化情况。结果显示,钢铁综合废水和焦化废水处理的最佳操作参数基本相同,在最佳反应条件下,紫外光-臭氧耦合氧化60 min后,2种反渗透浓水的COD去除率分别达到73.3%、53.8%;浓水中难以降解的物质为可溶性微生物代谢产物。