AY7-41№56A型离心风机匹配消声器分析

为了降低离心式风机的噪声,首先分析了AY7-41N056A型离心式风机的噪声特性,确定了风机的频率范围为250~8000Hz时的声能占总声能的72%,且噪声的频率峰值为1000Hz;接着采用有限元模态分析确定柱状壳体结构消声器不会产生共振现象;最后采用噪声测量系统对五种阻性消声器分别进行了倍频程分析和总声级比较,分析结果表明,当采用第五种消声器时,对AY7-41N056A型离心式风机降噪效果最好,在距离消声器1米处,噪声总声级降低了约8.27dB(A).此时风机的主要噪声频率为250~8000Hz,此频率范围的声能约占总声能的66.2%.     

小型柴油发电机组隔声罩结构优化设计研究

采用实验手段研究了小型柴油发电机组的噪声源和噪声特性,对不同频率范围的噪声提出了具体可行的隔声罩结构优化措施。针对结构隔声量,分析板结构质量是影响隔声罩隔声量的主要因素,采用拓扑优化方法进行优化设计,使1 000 Hz频率以下噪声隔声量达13.16 d B(A);对隔声罩通风口处的声能泄露,确定中高频噪声为噪声控制主要目标,在考虑管道内存在高次波传播的情况下,分析管道隔板位置和大小对传递损失的影响,采用遗传算法设计和优化通风管道结构,减少高次波的传播,使1 000 Hz~3 500 Hz频率范围内噪声传递损失达30.3 d B(A)。通过以上措施,小型柴油发电机组7 m处的噪声降低至60.7 d B(A)。     

如何选择消声器的类型降低离心式风机噪声的研究

本文对阻性和抗性消声器对离心式风机噪声的影响进行了声电类比理论分析和试验验证,就某型号离心风机旋转噪声和涡流噪声占的比重进行了试验研究,提出了合理地选择消声器的类型,有效地降低离心风机噪声的几个观点。     

离心式鼓风机噪声控制及其特点

介绍了炼铁厂鼓风机噪声源,并用消声器对风机噪声进行了控制,分析了离心式风机噪声的控制特点.     

移动电站用排风消声器降噪研究

基于移动电站常用的柴油发电机组,进行噪声机理分析,并进行排风消声器降噪研究。在研究中,建立L型、U型、倒V型三种排风消声器的有限元模型,并进行仿真和试验。通过研究确认,方舱透射噪声对机外辐射噪声贡献较小,噪声解决方案以降低排风口辐射噪声为主。三种排风消声器中,倒V型的流场性能最佳,其次为L型。在500～1 000 Hz频率和1 600～2 000 Hz频率,倒V型排风消声器的声压级降噪效果明显。     

空间站用离心风机噪声分析及控制

根据我国载人航天任务要求,航天员需在空间长期驻守,对舱内长期工作的通风设备有低噪声要求。本文针对舱内某低噪声离心风机,开展风机的选型与设计,并同步进行噪声仿真分析。通过风机的流场和声场仿真分析结果,采取了消声蜗壳和进风口消声器两种降噪措施,有效的降低了风机噪声12.3dB(A),到达了空间站舱内稳态噪声频谱的要求。试验结果表明,采用流场与声场仿真分析,可以对噪声频谱及A声级噪声进行预测,有利于指导新产品的噪声分析与控制。     

汽油机燃烧压力与燃烧噪声分析

为了深入研究汽油机的燃烧噪声产生的机理,达到在发动机设计阶段实现对燃烧噪声预测目的,提出根据汽油机的气缸压力与压缩压力计算燃烧压力与燃烧噪声的方法。采用FFT方法对缸内压力、压缩压力、燃烧压力以及气体共振激励力进行了频谱特性分析,确定了各频带范围内燃烧噪声的贡献量。理论分析结果表明:在小于1 000 Hz的频率下,压缩压力引起的噪声占主要地位,在1 000~10 000 Hz的频率段,燃烧噪声占主导,而在大于15 000 Hz的频率范围内,气体共振激励力引起的噪声较大。在中频段汽油机的转速对燃烧噪声的影响较大。     

风机排风口L型消声器的设计及仿真

分析收尘器排风口的噪声特性,并根据现场风机主要噪声频率段设计出口消声器,并与风机出口常见两种类型消声器进行对比,最后通过LMS Virtual lab仿真及实验验证得出:采用L型组合式消声器可以有效地降低风机出口噪声,风机出口测点的降噪量达到23.9 dB(A)。     

燃料电池车风机用微穿孔管消声器优化设计

漩涡风机是燃料电池汽车的主要噪声源之一。首先进行漩涡风机噪声测试,分析风机噪声特性,并以此为根据,确定用于降噪的消声器类型。继而建立了微穿孔管消声器传递损失的有限元模型,并通过试验验证了其正确性。然后基于漩涡风机的噪声特性,采用遗传算法对微穿孔管消声器进行结构优化,获得良好的降噪效果,优化后的微穿孔管消声器目标频率范围内消声量基本达到30dB以上,可以满足漩涡风机中高频的降噪目标。     

汽油机燃烧噪声的多元回归分析

为了更合理地评估发动机燃烧噪声,将燃烧噪声按传递路径不同分为直接燃烧噪声和间接燃烧噪声。基于两种燃烧噪声的传递函数不随发动机工况变化而变化,在每个频率下建立缸压、缸压引起的转矩力与燃烧噪声之间多元回归模型并求解回归系数,得到相应频率下的直接燃烧噪声和间接燃烧的传递系数。对25 Hz~20 000 Hz频率范围内两种燃烧噪声传递函数进行了计算和分析,结果表明:在各个中心频率下的多元回归模型拟合度较高,说明应用此方法获取的直接和间接燃烧噪声传递系数比较准确;直接燃烧噪声和间接燃烧噪声的传递函数在2 000 Hz左右频率段均存在峰值;该汽油机在25 Hz~1 250 Hz频率范围内,间接燃烧噪声高于直接燃烧噪声,在1 250 Hz~20 000 Hz频率范围内,直接燃烧噪声高于间接燃烧噪声。     

某卡车空压机气柱共振异响试验分析及优化

针对某卡车出现的空压机异响情况,提出了解决该故障的思路。通过LMS振动测试模块进行NVH试验,确定故障是由空压机激励进气系统产生气柱共振造成的,共振噪声频率为200~240Hz。根据异响的共振频率,设计相应的扩张管消声器对异响进行衰减,最终取得了很好的效果。实车安装消声器后,200~240Hz频段的噪声降低24d B(A),主观感受异响已完全消除。     

基于统计能量分析的高速列车车内气动噪声研究

为研究高速列车车内气动噪声特性,利用统计能量分析方法构建包括422个车体结构子系统及170个车内声腔子系统的高速列车车内气动噪声计算模型。通过理论公式计算各个子系统的模态密度和内损耗因子,以及不同子系统之间的耦合损耗因子,通过大涡模拟方法计算各个车体结构子系统的湍流边界层输入激励,进而计算分析高速列车车内气动噪声。计算结果表明:各个车体结构子系统的脉动压力谱随着频率的增加呈现减小的趋势。随着车速的增加,各个频率下的高速列车车内气动噪声均增大。高速列车车内气动噪声的线性计权声压级具有明显的低频特性,而A计权声压级的显著频带范围较宽。司机室声腔A计权声压级的显著频带范围是100~2 000 Hz,乘客室声腔A计权声压级的显著频带范围是50~2 000 Hz。高速列车车内气动噪声的线性计权声压级和A计权声压级均与车速的对数近似呈线性关系。     

基于ANSYS的煤矿主风机消声器的选择与改进

针对煤矿主井通风机噪声大威胁工作人员身体健康的问题,采用高效可靠的ANSYS数值模拟软件研究了常用的小孔消声器和抗性消声器对风机的消音效果和空气动力性能的影响,并对阻力小、降噪效果更好的抗性消声器进行了改进。经性能测试表明,改进后的抗性消声器可以将风机噪声值从116 dB(A)降低至83 dB(A),且不会对风机振动造成不良影响。     

带进气箱的离心风机导流器调节时性能与噪声特性试验研究

以4-73No8D离心式通风机为对象,对装有分别配合轴向导流器和简易导流器的进气箱的风机在导流器不同开度下进行了风机性能和噪声试验研究。性能试验表明,第1种进气箱结构较为合理,气动性能较好;当风机装有进气箱时,与出口端节流调节相比,采用两种导流器调节均可起到节能作用,且轴向导流器的调节性能优于简易导流器。噪声试验结果表明,风机A声级噪声随效率升高而降低,随导流器开度关小而升高。     

微型轿车怠速异响噪声源识别

针对某微型轿车存在的怠速异响噪声,在对车内驾驶员耳旁噪声信号进行频谱分析确定异响噪声频率范围的基础上,运用声强法进行噪声源识别试验,结果表明:进气噪声是1 000~1 200Hz频段的主导异响源,转向助力泵是1 950~2 050Hz频段的主导异响源。基于P-I指数的验证结果证明了上述结论的正确性,对改善某微型轿车的声学性能具有一定指导意义。     

气动阀用消声器的研究与设计

带有气动装置的机器正常工作时,气动阀产生的间歇性排气噪声的A声级高达110 dB。应用Lighthill的小振幅波在无限介质中的波动方程,分析了气动阀的排气噪声产生机理。某型电气比例压力阀间歇性排气噪声具有中高频特性,因而对人耳及其身心健康危害大。基于自由射流具有自模性特性和拟有序运动结构特点,提出了在射流过渡段与射流发展主段的“中心”区域,嵌入不锈钢纤维吸声材料,通过破坏等效四极子源产生噪声并在该声源产生声音前消声的降噪原理,进而利用多孔扩散材料和不锈钢纤维材料,设计了一种混合式结构消声器,对该消声器进行了实验测试分析并发现:在压力为0.33 MPa时,该消声器排气噪声A声级为81 dB(A),降噪量为28.8 dB(A),达到符合国家标准规定85 dB(A)及其以下的要求,表明了混合式消声器具有较好地降低气动阀间歇性排气噪声的性能。     

一种调频式共振消声器的设计

采用微机电系统(micro electrical mechanism system,简称MEMS)工艺制作了一种气泡致动器,该致动器结构可整体弯曲变形,适于安装在消声器内部.通过调节致动器驱动压力的大小,控制气泡的变形高度,导致消声器的共振腔体积发生变化,实现对多个频率噪声的抑制.试验表明,当致动器的驱动压力分别为0.04和0.07 MPa时,消声器的共振频率由745 Hz变化为736和731 Hz,所设计的消声器实现了对多个频率噪声的抑制作用.     

结合多种方法的单缸汽油机噪声源识别研究

对152QMI单缸汽油机进行噪声及振动以及曲轴转角等信号的采集,在LMS Test.Lab软件中利用频谱分析和小波变换计算得出了该单缸汽油机噪声能量的主要分布范围,并以此作为噪声源识别的对象,利用阶次分析和小波变换筛选出该机噪声信号中频率不随转速变化的共振因素,随后在角度域内对信号进行小波变换,结合发动机配气机构等部件的运动特征研究识别相对于各频率带的发动机噪声源。研究结果表明,该发动机主要噪声频率带为800 Hz以下、2 000 Hz和4 000 Hz~5 000 Hz,各频率带噪声源分别为进排气噪声、缸盖共振和顶杆对摇臂的冲击以及气门落座冲击。     

风机通风管道专用消声器使用后极限噪声不得超过85～90分贝

风机是一种通用机械设备,其使用范围包括电力、矿山、机械、冶金、化工等各行业。国际标准化组织(ISO)对此类设备所规定的噪声标准为≤90分贝,我国的新标准与此相同,这也是工业企业连续性噪声达标的依据,但在不采用消声措施的情况下,风机进出风口向环境所射出的噪声可达110～120分贝,大大超过了达标要求。排气消声器风机通风管道用消音器,风机通风管道专用消声器系列产品为阻抗声流型。连云港正航消     

微穿孔导流罩用于油烟机的噪声控制

在普通房间对油烟机辐射噪声进行了测量,分析了其频谱特性,明确了噪声的频率分布:能量主要集中在600Hz以下,有比较明显的线谱。针对油烟机的噪声特点,并依据其尺寸,设计了一种微穿孔导流罩,用于油烟机噪声的控制。分析指出:导流罩后腔的深度,对吸声的频率范围有较大的影响。实验结果表明:微穿孔导流罩减小了噪声,使油烟机A声级平均下降1.3dB,有较好的吸声特性,对油烟机的噪声有一定的抑制作用。而且弧线型的导流罩增大了风量。