500kV变电站联合构架风振响应特性研究

以华中地区某500 kV变电站联合构架为工程背景,探索全联合构架风致振动响应的计算方法,借助有限元分析软件ANSYS,以随机振动理论为依据,在频域内对500 kV联合变电构架进行风致振动响应计算和分析,获得了该联合构架在0°、45°和90°风向角的不同风速的风荷载作用下,具有不同阻尼比的构架在基准高度处的位移均值响应分布和脉动响应分布规律,计算并分析了不同风向的风荷载作用下不同阻尼比的构架的风振系数与基准高度平均风速的定量关系。     

1000kV淮南变电站500kV构架设计优化

1000kV淮南变电站本期500kV出线构架为四回出线单端撑结构,由于梁柱整体建模较梁柱分开建模更接近实际受力状态,文章先在STAAD软件中建出梁柱整体结构模型,并考虑不同风向条件下的导线荷载及风荷载,然后对其进行结构分析和构件设计。通过分析可以发现,越靠近端撑,杆件的内力也越大。端撑的销节点尤为重要,应重点验算。     

浅谈大型火力发电厂500 kV进线构架的设计

通过对国内外大型火力发电厂的对比,从提高运行经济性、降低成本等方面因素考虑,对国内外大型火力发电厂的构架设计现状进行了分析,同时应用美国STAAD/CHINA空间分析程序进行了结构分析计算.认为钢管弦杆、角钢腹钢的格构式构架的结构形式,技术经济合理、外形美观,施工方便.     

浅谈大型火力发电厂500kV进线构架的设计

通过对国内外大型火力发电厂的对比,从提高运行经济性、降低成本等方面因素考虑,对国内外大型火力发电厂的构架设计现状进行了分析,同时应用美国STAAD/CHINA空间分析程序进行了结构分析计算。认为钢管弦杆、角钢腹钢的格构式构架的结构形式,技术经济合理、外形美观,施工方便。     

格构式角钢构架在埃塞Holeta 500 kV变电站中的优化设计

对埃塞Holeta 500 kV变电站中500 kV架构进行整体分析计算,优化了格构式角钢构架杆系结构。通过对构架梁、柱不同连接方式中梁弦杆内力的对比,得出构架梁的4根弦杆与柱的连接方式不同,能降低梁弦杆轴力峰值,有效提高梁的材料利用率;通过对构架梁两种不同挂点位置时杆件内力的对比,得出挂点布置在竖腹杆跨中时梁具有更好的整体受力性能,可节省用钢量;通过对考虑温度工况前后构架杆件的内力对比,论证500 kV构架连续7跨不设温度伸缩缝的可行性。     

交通标志牌风荷载标准值计算的对比分析

本文详细介绍了建筑结构设计和公路桥梁结构设计对交通标志牌风荷载标准值的两种不同计算方法。通过对两者计算结果的对比分析,得出结论,供工程设计人员参考。     

某500kV变电站构架基础加固

由于基槽开挖对下卧层残积土的强烈扰动导致强度丧失,造成承台在自重下明显沉降。采用微型钢管桩加固取得良好效果。     

金华吴宁500 kV 变电站全联合构架结构设计

金华吴宁500kV变电站500kV构架是在传统全联合构架基础上改进的新型联合构架，其结构布置在典型设计的基础上进行了进一步的优化设计。将出线构架柱、主变引线架柱采用单杆柱代替常规的A型柱，中间构架柱采用A型柱，出线构架、主变引线架通过母线构架梁与中间构架联合在一起，形成全联合受力体系。     

新荷载规范下高耸结构风振系数计算探讨

由于新版建筑结构荷载规范对顺风向风振系数作出了较大修改,本文对高耸结构设计规范中的相应问题进行了研究。首先,总结了新荷载规范对顺风向风振系数的修改要点,比较了新的风振系数表达式与原表达式之间的异同,分析了新规范共振响应因子R、背景响应因子B_z与旧规范脉动增大系数ξ、脉动影响系数v之间的关系。其次,通过数值计算研究了新荷载规范下高耸结构风振系数相关参数取值所受到的影响。然后,探讨外形不规则的高耸结构风振系数的计算。最后,提出了与新荷载规范形式相协调的高耸结构风振系数表达式,编制了相应参数的计算表格,并通过实例计算和时程分析进行了验证。     

中美澳风荷载规范重要参数的比较

对中国、美国和澳大利亚三国正在使用的建筑规范中关于风荷载的条文进行了深入对比研究.我国风荷载规范各主要参数的规定与其他国家的规范基本一致,特别是基本风压的取值方法基本相同,风压高度变化系数的区别不大,主要的区别在于体型系数的分类体系化以及风振系数的计算方法.     

变电站500kV构架型式选择分析

以两个不同的500kV变电站为例,通过经济技术分析与比较,给出如何选择全联合格构式角钢构架和钢管式全联合构的方法.     

变电站构架避雷针风振响应分析

为明确变电站构架避雷针结构的风振响应特点以及风振系数取值,以一座单跨和三跨构架避雷针结构为例,在结构表面脉动风场模拟的基础上,进行了多风向和多场地类型的风振响应时程计算和风振系数分析。研究发现,构架避雷针结构的平面内外刚度相当,双向基频也基本一致,但由于平面外将承受较大的横梁荷载,故平面外风向是其最不利风向。尽管单跨和三跨结构的基频基本一致,但前者的共振效应较后者明显偏大,说明不能完全根据基频判断结构风振效应的大小,还应考虑各自模态的特点。根据结构设计原则和各响应的风振效应特点,应以弯矩而非传统的位移作为风振系数评价指标,由此所得结构风振系数在A类和B类场地均在2.0以上,已超过现行设计规程取值。研究结果为结构设计和规程修订提供了参考。     

高层建筑风荷载及其抗风设计

随着轻质高强新型建筑材料的不断涌现,高层建筑不但建筑形式变化多样,而且结构体型也朝着高大、轻柔的方向发展。故风对高层建筑的影响越来越大。所以必须认真对待高层建筑中风荷载。通过简述风的起因、风的特征、风压及风荷载,更进一步说明了高层建筑中结构风振响应,从而达到风振控制以其实现采用非承重控制装置施加控制力抵御风振反应的设计方法。     

基本振型对顺风向风荷载影响分析

现行《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)风荷载计算公式基于规范所给定的基本振型形式进行推导,背景分量因子的部分参数则是基于规范振型直接积分获得,当实际振型与规范振型差异较大时,基于规范参数的计算风荷载可能与实际风荷载差异较大.从等效风振力法出发,针对结构沿高质量、受风面积、阻力系数不变情况,采用指数形式的...     

500kV超长变电构架纵向支撑的设计优化

500kV变电构架的纵向支撑结构一般采用端部斜撑,对于超长构架,通常需要在构架两端设置双斜撑,使得构架总长度增加,造成配电装置场地占地面积加大。依托金官±500 kV换流站500 kV交流出线构架设计,将超长构架纵向支撑结构优化为柱间支撑,从而取消构架两端斜撑。对端部斜撑方案和柱间支撑方案进行了技术经济比较。结果表明:柱间支撑方案具有不低于端部斜撑方案的结构承载力和抗侧刚度,两种方案的结构耗钢量基本相同,柱间支撑方案的支撑结构占地长度大幅减小,相应减小了构架总长度,减小了配电装置场地占地面积。     

某145m跨储煤棚结构风荷载设计

介绍了长治市某储煤棚的结构及外形尺寸,通过风洞试验,确定了风荷载分区平均风压系数,对比分析了基于随机振动理论与基于直接积分两种风振系数的计算方法,指出基于直接积分方法可获取大跨度储煤棚屋盖不同风向角下准确的风振系数。     

500kV变电联合构架温度效应分析研究

以某一实际变电站工程为例,对500 kV HGIS联合构架的温度效应进行了计算分析,分别对梁、柱等结构构件中温度效应的影响部位作了详细的研究,不仅定性的明确了承受温度效应的关键构件,而且定量分析了温度组合工况与大风组合工况的轴力比,为以后工程中联合构架的计算分析以及构件的概念设计提供依据。     

FM风荷载设计介绍

越来越多的在中国投资建厂的外资业主,对厂房屋面设计要求按FM保险公司要求进行设计投保。本文结合中国规范主要是《建筑结构荷载规范》GB5009—2012和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002（2012年版）对比美国《建筑物和其他结构最小设计荷》（ASCF／SE17-10）及《FMGlobal财产防损数据册-风荷载设计》1-28,研究介绍如何运用中国规范对风荷载进行取值运用中国规范计算以满足FM屋面风荷载设计的要求。     

500千伏变电站500 kV配电装置布置土建设计研究

参照南方电网公司典型设计、企业标准及相关文件,结合绿色低碳要求和海南“十四五”规划的某500千伏电网工程较为特殊的工况需求,简述了500 kV配电装置区的设备选型需求,主要对500 kV配电装置区采用户内GIS设备方案和户外HGIS设备方案的土建设计方案进行了技术经济对比分析,建议500 kV配电装置区采用GIS设备方案,有利于节省用地,提高设备安全稳定性。     

典型截面超高层建筑风洞试验与荷载规范计算的等效静力风荷载比较分析

对椭圆形截面和矩形截面的两栋超高层建筑进行了风洞试验,获得了作用在结构上的气动力。在此基础上计算得到了用于结构设计的顺风向、横风向的等效静力风荷载及风振位移和加速度响应。基于《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2012)给出的方法计算了两栋高层建筑的等效静力风荷载,与风洞试验的结果进行了对比,并进一步讨论了振型的阶数对等效静力风荷载、风振位移和加速度响应的影响。