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通常认为TB6钛合金中的“β斑”会降低构件的力学性能,Fe元素偏析是导致β斑的主要原因。本文利用OM、SEM、EDS、EPMA等微观表征手段,结合对β斑样品拉伸过程的扫描电镜原位观察,分析了β斑区域和正常区域的显微组织、化学成分和硬度差异,研究了β斑对TB6合金拉伸变形行为的影响。结果表明:β斑区域组织中的初生α相含量少于5%,β晶粒粗大达到0.58mm,是正常晶粒尺寸的60倍以上;β斑区域的维氏硬度较正常区域略高;β斑区域中的V和Fe元素含量在宏观上无明显差异,但微区存在波动和不均匀分布,β斑区域的Fe元素含量离散性高于正常区域。V和Fe元素微区成分偏析是导致TB6合金后续加热和变形过程中相变温度差异的主要原因,局部先转变的β晶粒由于缺少晶界α相的钉扎,迅速长大。β斑材料在拉伸变形过程中,裂纹起始于粗大β晶粒的晶界处,晶界和晶内滑移是β斑组织的主要变形方式,β斑TB6合金的断裂模式为沿晶和穿晶混合的断裂模式。 相似文献
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对加工表面出现"鱼鳞斑"缺陷的HT300中型平板铸件进行了化学分析和金相组织检验,结果发现"鱼鳞斑"实际上是粗大的共晶团.实践证明,使用冷铁提高冷却速度,足细化共晶团、消除"鱼鳞斑"最简单有效的方法. 相似文献
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对混凝土冻融损伤的红外热象特征进行了实验研究。结果表明,混凝土冻融损伤区域在红外热象图上呈“热斑”特征,根据“热斑”的温度范围和面积大小,可评定混凝土冻融损伤程度,其可靠性用超声波脉冲法作了验证,可为修复工程提供有价值的技术资料。 相似文献
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通过分析ZL104和ZL108合金铸件,找到了Al-Si合金铸件表面出现“雪花斑”的原因。发现宏观晶粒尺寸大的合金易于出现“雪花斑”;微观上,一次晶轴和二次枝晶间距大的合金由于硬的共晶组织和软的α(Al)分布不均而易于产生“雪花斑”。对ZL104合金加快冷却速度或添加质量分数为2%的Al5TiB细化剂能有效防止“雪花斑”的产生。 相似文献
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本文对大断面球铁断口进行了宏观分类、讨论断口宏观、微观形貌与组织及力学性能之间的关系,研究了灰斑和黑斑断口产生的机制。 相似文献
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本文对闪光焊工艺中存在的“灰斑”等低塑性组织形成机理的解释提出了新看法.认为“灰斑”可以由焊接工艺参数的调整来进行控制,并对改进管子闪光焊工艺的具体措施,比如工艺参数的选择进行了分析.介绍了预热能量自动控制技术的应用。大大简化了焊接工艺参数的调整过程.研究结果已在实际批量生产中得到了验证。 相似文献
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采用高能微弧火花沉积技术在SCH13钢表面制备Stellite合金涂层.利用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪对沉积层的显微组织形貌、成分及结构进行分析,并对微弧火花单脉冲沉积斑的形成与生长机制进行重点研究.结果表明,高能微弧火花作用下Stellite合金单脉冲沉积斑呈飞溅状,大量单脉冲斑的不断叠加最终形成具有一定厚度的沉积涂层.微弧火花沉积层依附于基体的界面以柱晶组织呈外延生长,并与基体形成良好的冶金结合,涂层稀释率较低,主要由γ-Co固溶体和铬的碳化物组成.随着工作电压的增加,沉积层显微组织略有粗化,其平均硬度较Stellite合金电极材料有显著提高. 相似文献
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针对数字散斑图像的特性对三维重建精度造成影响的问题,对数字散斑图像的特性以及斑点分布方式进行分析,模拟了三种不同的散斑图像,通过理论分析与实验研究获得了辅助效果较好的数字散斑图像.为了对散斑的特性进行研究,首先介绍了双目三维视觉的基本原理、数字散斑的模拟方法以及数字散斑相关方法;然后,分析了随机灰度、二值全局和二值局部... 相似文献
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详细论述了斑铜生产工艺中的几个关键步骤,重点研究了熔炼过程中合金成分、模具的材质以及斑铜显斑着色液对斑铜斑纹的影响,初步找到了影响斑纹的规律.结果表明,当斑铜中Zn的质量分数达到6%时得到的斑纹大小比较理想;采用砂模浇注可以得到不规则斑纹,而采用铁模浇铸可以得到颗粒状斑纹;显斑着色液对斑铜斑纹几乎没有影响. 相似文献
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论述了斑铜工艺品的铸造生产流程,研究了"熟斑"铸造过程中原料成分、模具材料及显斑着色液对斑纹的影响规律。结果表明,只有在Zn与Cu液混而不合的状态可以制得质量较好的斑铜铸件。采用砂型和铁模浇注得到的斑铜表面斑纹分别为不规则斑纹和颗粒状斑纹;原材料中Zn含量为6%时,斑纹尺寸最为理想;而显斑着色液几乎未对斑纹产生影响。 相似文献
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介绍了基于电子错位散斑理论的应变检测技术,并采用统计光学的方法对散斑现象进行了分析,与传统光学的分析方法相比,该方法可以对电子散斑干涉行为有更深入的理解。最后提出应变检测所需要的主要数学计算方法。 相似文献