环焊缝加垫板单面焊工艺的改进

我厂在制作一台直径为800mm的容器时,测得椭圆封头尺寸为φ798mm,而筒节实测直径为φ802mm(下图)。封头与筒节组对后,垫板不能紧密贴合,如不采取有效措施,必然会有出现夹渣或未焊透等缺陷的可能。为确保焊接质量,我们采用了以下两种方法: ①测出封头与筒节直径(或周长)的实际差值。并以此为据,首先将垫板紧密贴合到封头上,并进行定位焊。然后敲制出相应尺寸的喇叭口,该喇叭口的口径稍大于其组焊的筒节     

大厚度钛合金球形封头的热冲压成形

结合钛制换热器用大厚度(δ=60mm)Ti31合金管球形封头的热冲压成形,对其成形模具的设计、工艺参数的确定、成形设备的选用、成形后封头尺寸的变化等问题作了探讨.     

大型封头的半自动切割

我厂在生产容器的过程中,遇到了切割椭圆封头的余边问题。该封头直径为2800mm,高为750mm。以前由于没有专用切割封头的转胎,切割封头的余边时,都是将封头口朝下扣在地上。待找出中心,划上线后,再用割炬进行手工切割。若要开坡口时,还须将封头再翻过来,用割炬切割坡口。用这种方法切割出来     

大直径SB-265 Gr.16钛-钯合金封头焊接及成形工艺

介绍了直径4000 mm的SB-265 Gr.16钛-钯合金封头拼焊工艺及成形工艺,封头成形后,对封头厚度、直径、周长、封头高度,内凸、外凹等尺寸以及封头拼缝进行检测,结果满足标准要求,并且焊接试板横向侧弯试验结果合格,证明该工艺合理可行,为后续大型钛封头成形提供了可靠经验.     

航天用多弧段封头淬火装置优化设计

提出了某航天产品用多弧段封头产品的淬火处理方法;通过有限元分析,得出了多弧段封头在底部约束情况下的热处理畸变趋势;建立了多弧段封头淬火装置的三维模型,介绍了多弧段封头淬火装置的基本结构。通过有限元分析得出在淬火装置约束下,多弧段封头热处理,总畸变量为16.0 mm,Z向15.0 mm,X向8.5 mm。通过对多弧段封头淬火装置的热畸变情况分析,提出了淬火装置的优化设计方案,优化后的多弧段封头的热处理,总畸变量为7.0 mm,Z向10.0 mm,X向3.0 mm。解决了多弧段封头热处理畸变过大问题,并通过生产验证。     

为什么不锈钢封头会开裂?

2010年2月,陕西雁塔封头管业有限公司接受西安某公司委托,压制材料牌号为304奥氏体不锈钢、规格为1500mm×8mm、1400mm×8mm椭圆形的封头各4件.压制后的封头经检查,坯料厚度为10mm,坯料直径,外观质量、焊缝外观质量等均满足成形要求.     

大型封头整体锻造新方法研究

针对国内外大型封头整体锻造的现状 ,提出了一种大型封头整体锻造新方法部分凹模旋转锻造法。试验研究了工具形状尺寸对封头成形的影响 ,利用优选后的工具参数锻造了尺寸合格的封头     

丙烯腈反应器封头封堵焊接

上海石化化工事业部丙烯腈联合装置改造工程中,反应器旧旋风分离器拆除后,在反应器封头上留下四个孔洞,为安装新的旋风分离器,需将四个孔洞封堵。封头材质为A387GrB,δ=15.2 mm,封堵板材质为15CrMoR,δ=14 mm。焊前预热100～150 ℃,用R307焊条,双面焊接,焊后进行680～700 ℃回火处理,发现有裂纹,并伴有大量气孔。1 焊接缺陷产生原因1.1 气孔产生原因底片上反映的大量密集气孔均产生在焊缝靠近封头母材一侧。针对这一规律性,对封头母材的化学成分及组织进行分析。结果显示,其特殊之处在于表面有约3 mm厚的渗氮层（反应器内…     

带裙座压力容器封头成形数值模拟模块的开发

为分析带裙座整体封头的成形工艺 ,在商用有限元软件 ANSYS上二次开发了专用的封头成形分析模块。该模块根据封头的尺寸参数 ,采用参数化方法建立有限元模型。根据数值模拟结果 ,分析了封头成形缺陷的产生原因及坯料形状对成形过程的影响     

大型拼接封头焊接变形的控制

我们为青岛啤洒厂制作96个φ5000×12和φ6000×12大型椭圆拼接封头。按照 JB741—80标准:封头的直径误差允许≤±6mm,但甲方为了简体制作方便提出按封头外周长进行验收,必须保证外周长的误差≤±5mm。比标准公差提高了3.5倍。为了确保工程的完成,我厂在实践中摸索出一些经验,现介绍如下:φ5000×12封头周围共有11瓣片组成,中间有一个φ1600的圆顶,每块分瓣用胎具热压成形,中间圆顶     

资讯

<正>神州封头再创佳绩,EHA6700mm×218mm+5mm复合封头整体冲压成形2024年3月5日消息,近期,由神州精工承制的某公司PTA项目封头,产品规格EHA6700mm×218mm+5mm、材质SA517Gr70+304L,单件重量超过100吨,在3.9万吨智能双动压机上,整体一次热冲压成形,是目前国内复合板封头中厚度最大、单件最重封头整体成形的一次新突破,标志着神州精工在整体冲压制作上又迈出了里程碑的一步。     

5t/h冲天炉浇注18t球铁件

一、前言: 我厂承接的Dg3200封头胎具——冲头,铸件最大尺寸φ3280×1440mm,平均壁厚95mm,铸件重量18t,材质为QT50—5。大吨位、大断面的球铁件是当前国内外球铁生产中的关键技术问题之一。由于铁水要经过长时间保持液态以及在铸型中缓慢冷却,凝固时间长,从而引起球     

大型压延模的堆焊法制造

我厂制造的客车用不锈钢水箱,直径为506mm,厚2.5mm。水箱的圆形封头需压延成形。制造这种大的压延模我厂缺少大型锻压设备,若用镶块法制造模具,制造周期又较长,故采用在铸钢基体上堆焊合金层来制造。     

带夹套复合板筒节错边量的修复和控制

某公司生产的大型酯化反应器,采用壳体外壁带夹套的结构形式。设备筒体材料采用复合钢板,材质为16MnR 0Cr18Ni9,厚度为24mm 3mm,筒体直径为φ3600mm。外壁夹套有54层,材质为16MnR,厚度为16mm。设备在制造过程中,封头和筒节最后合拢时,发现筒节直径比封头直径大2mm左右,错边量严重超出GB150的规定。     

油气井套管堵漏器的焊接工艺

0 前 言 油气井套管堵漏器是中原油田开发设计的一种专门用于油气井套管堵漏的装置.该堵漏器由被压成蝴蝶型φ219 mm×6 mm的20钢管焊接而成,两端带有封头,其长度为十几米至几十米.之所以要把钢管压成蝴蝶型,是因为这样在X和Y轴上的尺寸均有减小,堵漏器可以顺利通过狭窄的井口.     

大厚壁压力容器封头焊接工艺研究

压力容器制造过程中封头的制造至关重要,多数大型压力容器封头是由组合瓜瓣或是由瓜瓣和弧形球缺组合而成。为防止封头焊后产生焊接变形,需要采用合理的焊接工艺。本文基于某大型压力容器Q345R钢厚壁封头制造,合理的焊接工艺评定结果支撑,采用合理的焊接工艺和热处理方式进行焊接,达到封头尺寸精度的要求。     

稳压器下封头成形工艺的研究

介绍了一重集团公司生产的工程稳压器下封头锻件的研制，利用成形分析软件，对稳压器下封头板坯尺寸参数进行了优化，提出了整体封头的成形工艺，使封头各方面的指标达到了技术条件要求，从而验证了这种封头成形新工艺是可行的。     

双相不锈钢大型封头成形多目标优化设计

基于正交试验法应用有限元数值模拟对双相不锈钢大型封头成形的工艺参数进行了系统性的多目标优化研究,利用直观分析法和排队评分法获取了凸凹模间隙、凹模入口圆角半径、拉延筋高度、拉延筋形状、拉延筋位置对成形质量、减薄率、回弹量的影响主次,得到了最优工艺参数组合,并对优化结果进行了生产验证。结果表明:采用凸凹模间隙11 mm,凹模入口圆角半径40 mm,位置在中间高度为20 mm的矩形拉延筋得到的封头无起皱、鼓包等成形缺陷,且封头最小壁厚为9.33 mm,最大壁厚为11.19 mm,回弹量较小。生产实际与模拟结果基本一致。采用该组工艺参数能提高双相不锈钢封头的成形质量。     

钛合金高压封头斜向螺纹孔的加工

高压封头采用钛合金TC5材料,其结构复杂,工艺尺寸多,尤其4×M2.5mm斜向55°螺纹孔的加工,是该零件加工的关键点之一。通过设计并制造了专用工装,成功替代了日本精密坐标镗床。在实际生产中不断改进钻头与丝锥的切削角度,用国产钻头替代了昂贵的日本合金钻头,以及延长日本丝锥的使用寿命,提高加工效率,有效地解决了钛合金零件斜向55°的4×M2.5mm螺纹孔的加工精度问题,保证了该零件的批生产任务的顺利完成。介绍了适用于钛合金TC5材料,加工M2.5mm螺纹孔的钻头与丝锥的结构尺寸以及斜向55°钻模工装的设计与应用。     

大型薄壁组焊椭圆封头尺寸及变形的控制工艺

叙述了在压力容器制造中,当简体组装、封头分片压制后,焊接大型薄壁椭圆封头,其尺寸和角变形量的控制工艺。