聚羧酸减水剂与水泥浆体流变参数的相关性分析

采用Bingham模型进行线性拟合得到流变参数,并进行了聚羧酸结构参数、净浆流动度以及混凝土性能与水泥浆体流变参数的相关性分析.结果 表明聚羧酸结构参数对水泥浆体的屈服应力影响大于对塑性粘度的影响;水泥净浆流动度与塑性粘度存在线性关系;当坍落度小于200 mm,坍落度与塑性粘度不存在线性关系,与最大应力和屈服应力存在明显的线性关系.     

减水剂的加入时间对新拌水泥浆体流变性能的影响

研究了三聚氰胺甲醛磺酸盐(MFS)减水剂的掺加时间对普通硅酸盐水泥浆体在初始120 min的水化时间内流变性能的影响,研究中MFS的后掺时间为0 min、5 min、10 min、15 min、20 min和25 min。检测了在不同减切速率(3～147 s-1)下水泥浆体水化30 min和120 min时的剪切应力和表观粘度。测定了水化120 min后的水泥浆体的Ca2+浓度和化学结合水。结果表明:推迟减水剂的后掺时间降低了水泥浆体在120 min内的屈服应力和表观粘度,减水剂MFS的最佳后掺时间为10～15 min。     

纳米SiO2对新拌水泥浆体流变性能的影响

选用RHEOLAB QC型旋转黏度计,分别测试了内掺水泥质量分数0.0％、1.0％、2.0％与3.0％纳米SiO2的水泥浆体在5℃、20℃、30℃时的稳态流变曲线、静态屈服应力、恒定速率剪切下的表观黏度与剪切应力,系统研究了不同环境温度时纳米SiO2对新拌水泥浆体流变性能的影响.结果表明:随纳米SiO2掺量增加,水泥浆体的动态屈服应力与稠度系数均显著增大;随温度升高,掺纳米SiO2的水泥浆体的稠度系数均增大,纳米SiO2掺量为0％与1.0％的水泥浆体的动态屈服应力增大,而纳米SiO2掺量为2.0％、3.0％的水泥浆体的动态屈服应力基本不变;随纳米SiO2掺量增加,水泥浆体的静态屈服应力与其在10～120 min的增长速率均增大;20℃、30℃时,随纳米SiO2掺量增加,水泥浆体的剪切变稀程度增大;5℃与30℃时,随纳米SiO2掺量增加,水泥浆体的触变指数增大;当纳米SiO2掺量为1.0％时,水泥浆体的活化能低,温度敏感性弱,热稳定性好.     

不同吸附基团聚羧酸对水泥浆体分散性能的影响

采用自由基聚合成功制备了不同吸附基团的聚羧酸(PCE),其分子量相接近,并且侧链长度保持一致,不同是吸附基团的种类(羧基和膦酸基)以及取代方式(等摩尔和等电荷)和取代比例(1∶3和2∶3)。系统的研究了不同吸附基团PCE对水泥基材料分散性能及吸附性能的影响规律,结果表明：将吸附能力较强的膦酸基引入到PCE中,可有效增强其在水泥基材料表面的吸附性能,减弱其与硫酸盐适应性问题,但是引入量有最佳窗口区间。     

化学外加剂对砂浆流变性能的影响

研究了水胶比、聚羧酸减水剂(PCE)分子结构、高吸水性树脂(SAP)及阴离子型黏度调节剂(VMA)对砂浆流变性能的影响。结果表明:提升水胶比能降低砂浆的屈服应力和塑性黏度并提高其流动度保持能力。PCE的掺入可显著降低砂浆的屈服应力且PCE侧链的空间位阻作用是一个主要原因。侧链抑制PCE在水泥颗粒表面的吸附。增加PCE侧链长度对水泥浆初始流变性影响较小。SAP通过降低砂浆中自由水含量来提高其屈服应力和塑性黏度,其作用机理与降低水胶比的作用相似。VMA在低掺量下通过桥接作用提高砂浆的屈服应力,但对塑性黏度影响不大;高掺量下,VMA的桥接作用减弱却能大幅提高液相的黏度,因而对砂浆屈服应力的提升作用减弱而大幅提高其塑性黏度。     

化学外加剂对砂浆流变性能的影响EI北大核心CSCD

研究了水胶比、聚羧酸减水剂(PCE)分子结构、高吸水性树脂(SAP)及阴离子型黏度调节剂(VMA)对砂浆流变性能的影响。结果表明:提升水胶比能降低砂浆的屈服应力和塑性黏度并提高其流动度保持能力。PCE的掺入可显著降低砂浆的屈服应力且PCE侧链的空间位阻作用是一个主要原因。侧链抑制PCE在水泥颗粒表面的吸附。增加PCE侧链长度对水泥浆初始流变性影响较小。SAP通过降低砂浆中自由水含量来提高其屈服应力和塑性黏度,其作用机理与降低水胶比的作用相似。VMA在低掺量下通过桥接作用提高砂浆的屈服应力,但对塑性黏度影响不大;高掺量下,VMA的桥接作用减弱却能大幅提高液相的黏度,因而对砂浆屈服应力的提升作用减弱而大幅提高其塑性黏度。     

浅析泥土对不同结构聚羧酸减水剂的吸附规律

目前,混凝土减水剂主要以聚羧酸和萘系两种为主。聚羧酸减水剂(PCEs)在应用过程中对泥土过于敏感,性能急剧下降,而萘系具有很好的抗泥性,这也是萘系减水剂在砂石含泥量较高的商砼领域一直占据主导地位的重要原因。要在商砼领域大规模推广聚羧酸减水剂,增强其抗泥性是关键所在。利用紫外可见吸收光谱分析手段,研究泥土对不同结构的聚羧酸减水剂的吸附规律,并且研究了聚羧酸减水剂对不同含泥量砂浆的分散性能,实验发现水泥浆显著提升了泥土对聚羧酸减水剂的饱和吸附量,并初步发现短主链、短侧链的聚羧酸减水剂抗泥效果相对较好。     

新拌水泥浆体流变性能及流变模型的探讨

文章提出：新拌水泥净浆的流变模型可以表达为：在触变前：T=(Tb △T) (ηb △η)Dγ／dt;在触变后：T=Tb ηbdγ／dt。文章中介绍了新拌水泥浆体流变参数的测定与计算方法,列举了用△η和△t等参数来表达新拌水泥浆体流变性能和进行定量的研究的实例。     

氧化石墨烯对新拌水泥浆体流变性的影响

随着纳米材料和技术不断发展,关于氧化石墨烯对水泥基材料改性作用的相关研究越来越受到重视.在此背景下,通过Anton Paar Rheolab QC型旋转黏度计研究了氧化石墨烯对新拌水泥浆体流变性的影响,并测试了浆体静态屈服应力、动态屈服应力和黏度系数以及触变环面积.结果表明:相同氧化石墨烯掺量下,随浆体静置时间延长,低...     

混合材对水泥浆体流变性能的影响

该文通过试验指出矿渣,石灰石,粉煤在,沸石,煤矸石等常用混合材的掺入不会改变新拌水泥集体的流变类型,但对其流变参数却有明显的影响。同一混合材的掺加量和细度也影响着水泥浆料的流变性能。     

环境温度对新拌水泥基材料流变性能的影响研究进展

新拌水泥基材料的流变性能表面上影响其施工性能,实质上决定了其结构的力学性能和耐久性能.水泥基材料的流变性能是时间和温度的非线性函数,获得不同温度下水泥基材料流变性能时变规律,是确保水泥基材料施工质量的关键.基于净浆、砂浆、混凝土三个层次详细介绍了温度对新拌水泥基材料流变性能影响,从水泥水化反应速率、有效水含量和减水剂分散效果三个方面分析了温度影响新拌水泥基材料流变性能的机理,以期为不同温度下水泥基材料施工提供指导.     

pH对含长支链聚羧酸减水剂水泥浆体性能的影响

探讨了pH对含长支链PCE(聚羧酸减水剂)水泥净浆流动度和减水率的影响,并对该水泥试块的压缩强度和凝结时间进行了研究。结果表明:pH对含长支链PCE水泥净浆流动度和减水率的影响较小;随着龄期的延长,pH对水泥试块的压缩强度由积极影响变为消极影响;随着pH的不断增加,水泥的初疑时间和终凝时间均呈先长后短态势,并且均在pH为9时相对最长,不同配浆水的pH均会使含长支链PCE水泥浆体出现缓凝现象;当配浆水的pH为13时,含长支链PCE水泥试块的微观结构相对较差,不利于增强水泥试块的压缩强度。     

不同长度侧链的梳状结构聚羧酸盐的合成及其对新拌水泥浆体性能的影响

通过自由基聚合反应合成了3组主链聚合度基本相同、侧链长度不同的梳状结构聚羧酸盐,对其表面张力和对水泥浆体流动性的影响进行了测试,并研究了其对硅酸盐水泥及添加不同品种和掺量的辅助性胶凝材料的水泥浆体的液相表面张力、流动性及Zeta电位的影响。结果表明:其它实验条件不变、主链聚合度相同的情况下异戊烯醇聚氧乙烯醚(TPEG)与α-甲基丙烯酸(α-MAA)的摩尔比从1:1增加到5:1,合成的聚羧酸盐的表面张力从47.70 m N/m降低至35.53 m N/m,添加到水泥净浆中时初始流动度从280 mm增大至310 mm;随着辅助性胶凝材料和聚羧酸减水剂掺量的增加,水泥浆体的液相表面张力减小、流动性增强;当水胶比从0.5降到0.3,水泥浆的Zeta电位呈现上升趋势,浆体稠度变大,Zeta电位变化更明显;水胶比为0.3时,水泥浆体的Zeta电位值随着辅助性胶凝材料和聚羧酸减水剂掺量的增加呈现下降趋势。     

聚羧酸减水剂对矿渣水泥性能影响的研究

将自制聚羧酸减水剂按照一定掺量掺入到不同配比的矿渣水泥中,比较了聚羧酸减水剂对不同矿渣掺量水泥的初始流动度、流动度经时损失、减水率、抗压与抗折强度以及凝结时间的影响,利用SEM技术对矿渣水泥水化产物的形貌进行表征.     

含硅烷官能团聚羧酸减水剂对水泥浆体流动性和力学性能的影响

用γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷(KH570)部分或全部取代聚羧酸减水剂合成过程中的丙烯酸(AA)单体,通过自由基聚合合成了一系列不同组成的硅烷改性聚羧酸减水剂(SPC)。研究了引入硅烷官能团后,减水剂对水泥净浆流动度的影响规律。采用总有机碳分析法(TOC)研究了硅烷改性聚羧酸减水剂的吸附行为。最后评价了其对水泥砂浆强度发展的影响。结果表明:聚羧酸减水剂(PC)分子中羧基含量越高,其在水泥颗粒表面的吸附量越大,对水泥浆体的分散性越好;在减水剂分子结构中引入硅氧烷官能团,水解生成的硅羟基可以作为吸附基团,提高减水剂分子在水泥颗粒表面的吸附能力,从而提高减水剂对水泥的分散能力;且硅羟基在水泥表面的吸附为化学吸附,因此其吸附能力大于羧基官能团(—COOH);聚异丁烯醇聚氧乙烯醚和KH570的摩尔比为1∶1或1∶2的共聚物有利于砂浆7、28d抗压强度的发展。     

剪切速率和温度对低水胶比水泥浆流变性能的影响

水泥浆体的流变性能不仅与材料本身有关,还受环境及外部作用影响。本文针对水泥基材料实际工程中存在的主要外部影响因素,即剪切作用与环境温度,研究了两者对低水胶比水泥浆流变性能的耦合作用。结果表明:水泥浆体在剪切过程中的流变行为与所施加的预剪切有关,水泥浆体的屈服应力随预剪切速率的增大而减小,剪切增稠的程度随预剪切速率的增大而增大;温度升高,水泥颗粒对减水剂的吸附量增加,浆体在不同剪切速率下的平衡表观黏度减小;温度和剪切速率对水泥浆平衡表观黏度的影响具有耦合效应,剪切速率越高,温度的影响越小,反之亦然,并建立了不同温度和剪切速率下平衡表观黏度的数学关系。     

聚羧酸减水剂在水泥颗粒表面的吸附性能研究

通过水泥净浆流动度试验和TOC吸附试验研究了聚羧酸减水剂在水泥颗粒表面的吸附量与吸附时间和减水剂浓度之间的关系.研究表明,水泥对聚羧酸减水剂的吸附量随时间的延长而增加,最终达到平衡.通过Gibbs吸附等温式得出吸附量随浓度的增加存在饱和吸附量,并根据Langmuir等温吸附模型计算出其饱和吸附量.     

减水剂对水泥浆体流变参数影响的数学分析

水泥浆体流变参数是衡量减水剂(SPs)对水泥颗粒分散能力的一种方法.依流变曲线中回滞圈面积的大小可判断减水剂破坏水泥浆体絮凝结构能力的大小.本文采用旋转粘度计测定不同转速下水泥浆体的流变参数,得出回滞圈,采用最小二乘法和线性回归方法计算回滞圈面积.结果表明:氨基磺酸盐减水剂(AS)的面积最大,为73836 Pa·s-1,其次是萘系减水剂(PNS),为10555 Pa·s-1,再次是脂肪类减水剂(FAS),为7635 Pa·s-1,酯类聚羧酸减水剂(PCB)和醚类聚羧酸减水剂(PC)的面积分别为256 Pa·s-1和158 Pa·s-1.计算结果与实际减水率大小一致,为分析各减水剂减水率大小提供理论依据.     

水泥和泥对聚羧酸减水剂的吸附性能研究

本文选用水泥、砂中泥和种植泥作为试验研究对象,利用紫外可见分光光度计法(UV),测定反应设定时间后的聚羧酸减水剂浓度,研究水泥和泥对聚羧酸减水剂的吸附性能.试验结果表明:聚羧酸减水剂在水泥和泥表面的吸附量随时间延长而增加,最后达到平衡;聚羧酸减水剂在泥颗粒表面的吸附存在优先选择性和亲和性,使得其在泥颗粒表面的吸附速率和吸附量大于水泥;泥种类不同,吸附量大小不同,对净浆流动度的影响程度不同;泥的掺入会大大降低水泥净浆的流动度,增大流动度经时损失量,且掺量越大影响越大,因此在工程应用中,对原材料泥含量进行控制,降低泥对聚羧酸减水剂的吸附量,对提高减水剂的减水率,保证混凝土坍落度保留值具有重要意义.     

嵌段聚羧酸侧链长度对水泥浆体分散性能的影响

采用可逆加成-断裂链转移聚合成功制备了主链与侧链重量比相一致,重均分子量相当的,仅侧链长度不同的嵌段结构聚羧酸(PC).系统的研究了不同侧链长度的嵌段结构PC对水泥基材料分散性能、吸附性能以及溶液构象的影响规律,结果表明:随着侧链长度的增加,嵌段PC在水泥表面的吸附量增加,流体力学半径变大,蜷缩的溶液构象导致其在水泥基...