花键齿轮碳氮共渗淬火变形的控制方法

为了确保４０５１７ａ齿轮的强度,提高其耐磨性,我公司在新产品开发时,将其最终热处理状态,设计成了碳氮共渗直接淬火。由于该齿轮为内花键双联齿轮（如图１）,且形状复杂,碳氮共渗直接淬火虽可提高工件的强度、耐磨性,但内花键孔变形却难于把握和控制,而且,用含碳氮有机液体做渗剂进行深渗层共渗,时间较长。为了解决这两个问题,我们以三乙醇胺＋乙醇做渗剂,在原７５ｋＷ井式气体渗碳炉上实施了滴注式气体碳氮共渗工艺。经多次试验,并采取一系列方法,精确控制了该齿轮的内花键孔变形,并使共渗时间缩短了２－２～２－６ｈ。…     

柴油机齿轮和销轴盐浴氮碳共渗畸变控制

分析影响齿轮和销轴盐浴氮碳共渗后畸变的因素。通过盐浴氮碳共渗试验,发现盐浴中氰酸根(CNO-)含量的变化造成渗层组织的不同,引起零件尺寸的变化。把CNO-的含量控制在限定范围内,可以有效控制畸变。     

精密齿轮气体碳氮共渗

精密齿轮气体碳氮共渗杭州制氧机厂（杭州３１０００４）杨芳儿，俞欣雄，赵仙祥，董朝晖增速机中的太阳轮与行星轮，精度为５级，模数为２，属于高精度、小模数齿轮。以前，齿面的硬化都是采用离子渗氮工艺，但是离子渗氮后齿轮精度下降，达不到５级要求。因此，我们提出...     

螺旋伞齿轮碳氮共渗直接淬火

拖拉机和汽车的后桥螺旋伞齿轮,一般是碳氮共渗或渗碳后缓冷,再重新加热上压床淬火。这样处理的齿轮,其内孔胀大和椭圆、平面翘曲的控制并不十分理想,同时二次加热虽采取各种保护措施,其齿面仍出现不同程度的脱碳现象,影响了产品质量。我们通过对东风140汽车和泰山—25拖拉     

渗碳—高浓度碳氮共渗工艺在齿轮生产中的应用研究

介绍了渗碳－高浓度碳氮共渗热处理的工艺特点，汽车拖拉机齿轮台架和装车试验及生产上的应用效果。实践证明，用该工艺与微变形淬火挂具相结合，不仅可实现齿轮共渗后直接淬火，而且可控制齿轮表层的残余奥氏体和氮碳化物的数量和分布，显著提高齿轮接触疲劳寿命。     

氮碳共渗淬火复合热处理的应用

某纺织机配件厂生产的瑞士“苏尔寿”阔幅织布机上用的乙型片梭，每分钟来回穿梭达380次，飞行的线速度约35m／min，端面承受的冲击力达4500N左右。要求片梭热处理后，具有很强的强韧性，即“硬而不脆”，端面在冲击力作用下不发生塑性变形。另外还要求片按表层有很好的耐磨性，热处理前后“不平度”控制在±0．03mm范围内。原先该厂用38CrMoAI钢，经调质处理后机械加工成型，然后进行渗氛处理。在装机试用过程中发现，开口端面部分发生断裂，舌状端面部分发生开裂和塑性变形，即产生所谓“打毛”现象（见图1中照片上片按损坏实样，箭头所…     

内齿圈碳氮共渗和淬火的变形控制

本文分析了重载汽车内齿圈碳氮共渗和淬火变形超差的影响因素,提出了减少变形的措施。指出有必要从设计、原材料、预处理、机械加工、碳氮共渗、淬火、回火等方面进行控制。     

主传动从动齿轮渗碳淬火畸变的控制

分析了某低碳合金结构钢(20CrMnMoH)制造的主传动从动齿轮零件渗碳淬火畸变产生的原因及其控制措施.结果表明,采用适当的工艺方法、装夹方式,可减少淬火畸变,再加上校正,可将变形控制在要求的范围内,从而解决生产中的重要问题.     

大型齿轮、齿轮轴渗碳淬火的变形及控制

大型齿轮、齿轮轴渗碳淬火后变形较难以控制,通过掌握其变形规律,采取控制措施减少变形.从而提高齿轮的承裁能力和使用寿命.     

薄盘类齿轮渗碳淬火变形的控制

变速箱、变矩器中的齿轮大都属于薄盘来，而且需要进行渗碳淬火处理，盘径较大的则经常出现变形超差现象。以前对这类零件采用压床淬火，但问题仍未完全解决。我们对此类零件进行了攻关，采取了一些有利于减少变形的综合措施，收到了良好的效果。     

大齿轮轴热处理畸变的控制

分析了大齿轮轴渗碳淬火后齿面产生较大畸变的原因,找出了适合预留收缩余量和等温淬火工艺．解决了大齿轮轴的热处理畸变。     

Distortion Control of Transmission Components by Optimized High Pressure Gas Quenching

The paper presents how the “Dynamic Quenching” and “Reversing gas flow” processes are successfully applied on internal ring gears and planetary gears for a 6-speed automatic transmission. The specific challenge was to reduce distortion in such a way that subsequent machining operations are entirely eliminated. As a result of extensive development in the quenching process, it was possible to meet the design metrological requirements. The internal ring gears have been in continuous production since 2006. By utilizing the special CFC fixtures and quench methodology of “Dynamic Quenching,” the customer was able to achieve the design intent, while eliminating all machining operations of the ring gears following LPC/HPGQ. Subsequent testing and monitoring over a 2-year period progressively demonstrated that conformance. Therefore, quality inspection was reduced accordingly.     

Optimization of Process Parameters for the Axial Distortion and Distortion Range During Die Quenching of a Spiral Bevel Gear

The strength of high-duty gears can be improved by carburizing and quenching processes. Quenching distortion is inevitable during the process, and it has direct effects on the precision of the gear. For spiral bevel gear with big diameter and small thickness, die quenching process is applied in the manufacturing to control the distortion in axial direction. Die quenching parameters must be optimized to minimize the distortion while considering non-uniformity of chemical compositions and loads. In this paper, material models of gear material (22CrMoH) built based on the phase transformation kinetics, static mechanical properties and phase transformation plasticity equations. Finite element analysis (FEA) models are conducted to study the whole die quenching process based on the production process. Die quenching experiments and testing of microstructures and distortions are conducted to verify the accuracy of the FEA models. The effects of loads and bottom die obliquity on the final distortion are studied to set the appropriate range and control distortion. The distortion was very sensitive to the bottom die obliquity and some part of load ranges. The distortion changes little when the load of inner die was in the range of 1.38-2.07 MPa and the load of outer die was in the range of 2.07-2.76 MPa. The distortion range is fitted the production requirements by setting the inclination angle of bottom die between 0.12° and 0.29°.     

轧机类重载圆柱齿轮(轴)渗碳淬火过程中的畸变

轧机类重载齿轮(轴)采用渗碳淬火工艺是轧机制造业向世界先进水平发展的趋势。日本北条齿轮厂为新日铁制造的热连轧机人字齿轮(轴),其模数为25·4mm,齿数26,螺旋角23°,齿宽1220mm,要求制造精度JIS4级。第一次用SNCM5钢(40CrN iMo钢)制造的软齿面齿轮(轴),使用7300h就产生点蚀磨损,需要更换。后来用SNC22(20CrMnTi钢)制造的渗碳淬火齿轮(轴),渗层深度为(4·5~5·0)mm,表面硬度为(70~75)HS,使用27900h开始产生初期点蚀,经手工修磨后,又用至51000h,至今完好,能确保寿命14年以上。1轧机类重载齿轮(轴)制造工艺流程轧机类重载齿轮(轴)制…     

上阴模淬火畸变的控制

上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC～5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃～ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm～ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1　改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1　上阴模简图 (局部 …     

采用压床淬火减小齿轮畸变的工艺研究

采用美国格里森537型脉动淬火压床减小齿轮热处理畸变,通过分析工艺参数、齿轮钢材的淬透性、压膜的设计与制造精度、淬火压床的结构、淬火阶段等畸变量控制因素,改进从动弧齿锥齿轮工艺试验方案,有效地控制和校正齿轮淬火变形,提高了整体工艺质量。