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攀钢煤化工厂一期4座焦炉分别投产于1970~1973年,是我国自行设计、施工的第一代5.5m大容积焦炉,1#焦炉炉龄已达35年。随着炉龄的不断增长,炭化室墙面损坏程度日益严重,尤其是炉头火道部位,溶洞的出现逐年增加,严重影响炼焦生产。1炭化室墙面损坏原因分析随着炉龄的增长,以及推 相似文献
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马钢6号焦炉炉墙机焦侧1~4火道损坏严重,采用了机侧深至6火道的机焦侧同步揭顶修复技术,介绍了整个维修过程的技术要求及操作要点,维修效果良好,有效延长了焦炉使用寿命,可为国内6 m焦炉的深火道挖补提供借鉴。 相似文献
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焦炉炉温的自动测量是焦炉加热计算机控制的重要手段,而传统的测温方法是用标准火道温度的平均值调节各种参数。进入80年代,日本、西德、美国先后实现焦炉加热计算机控制,多数采用在推焦杆头部装设自动测温元件,在每次推焦时对两侧炉墙上、中、下三点进行测温,并自动记录。我厂于1995年5月开始用推焦杆头部的测温元件进行炉墙测温试验。因为装在推焦杆头上的测温元件要在温度近℃的炭化室内每隔12min测量一次温度,要想使测温元件保持完好状态,没有冷却保护装置是很难持续工作的。 相似文献
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针对武钢焦化3^#、4^#焦炉频繁出现推焦大电流甚至二次焦的事故,从焦炉炉况、推焦车状况、焦炉温度及配煤影响等方面进行了原因分析,得出焦炉炉顶空间温度过高和炉墙石墨清除不及时是主要原因。通过制定炉墙石墨清除制度、调整加热制度等措施,使焦炉推焦电流平均值由原来的221 A降至181 A,且未再发生二次焦事故。 相似文献
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日本正在服役的焦炉大部分是50~60年代建设的,炉龄已达20~30年,炉体老化严重,延长焦炉使用寿命以及炉体管理成为炼焦工艺中最重要的课题之一。特别是推焦负荷的急剧上升和推焦困难等故障使焦炉炉墙负荷过大而导致炉墙损伤,所以了解影响推焦阻力的因素极为重要。焦饼的推焦阻力受各种因素影响,其中焦饼与炉墙之间的间隙即水平收缩的影响较大,水平收缩越小,推焦阻力越大,推焦电流值上升。经验表明,代表炭化室高向的焦饼收缩量也与推焦阻力有关,焦炉中焦饼的垂直收缩越小,推焦阻力就越大。尽管收缩对推焦阻力有很大影响,… 相似文献
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我厂在原2×42孔JN80-I型焦炉基础上扩建33孔JN80-IV型焦炉,于2003年置换高炉煤气加热后,出现炉头温度偏高,横排温度系数只有0.67。其中1~7眼、22~28眼都脱离横排标准范围;2眼、27眼更是偏离70℃以上,炉头温度达1200/1250℃。造成炉头焦大量跌落,不仅增加了炉门操作的工作量还增加了炼焦耗热量。虽然采取了调整标温及加大支管压力等措施,但效果不明显。上述问题主要原因是JN80-IV型焦炉在蓄热室封墙上采取了各种保温措施,减少了蓄热室封墙窜漏和散热,使炉头火道供热增加;另外在第2、3火道间增加了循环孔,使炉头火道温度影响更明显。… 相似文献
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我厂焦化车间1捣固焦炉在84年11月份发生一起事故,现将事故处理经过介绍如下。一、事故概况 84年11月上旬,焦炉生产极不正常,具体表现在:①焦饼过生,推焦困难;②烟道吸力不足,煤气燃烧不完全,火咀石墨烧结严重;③水平焰道温度过高,炉顶窜漏;④火咀从38—61(燃烧室)大部分被堵塞, 相似文献
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焦炉难推对炉墙的破坏性极大,但并不是所有难推都会造成其灾难性的损坏。布罗肯希尔钢铁公司纽卡斯尔厂5A号焦炉的33号炭化室,曾在1998年因除石墨的刮刀从推焦杆上落下而划伤炉墙,致使1988~1995年间,其损坏部位出现低温,并在1995年5月发生一次难推后,使炉墙留下了一个高0.6m、长1.8m的洞。不久该炉墙的中部发生坍塌,使空洞的高度扩大到近4m。该厂在1992年前焦炉的难推率高达0.25%,而目前的难推率已下降至0.02%。美国内陆钢铁公司的生产经验表明,炉墙的平整度和煤料的热分配因素是影… 相似文献
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横排温度也叫横墙温度,是指燃烧室长向1—28立火道温度的分布情况。横排温度是炼焦炉温度管理的一项重要技术指标。其均匀与否,关系到焦炭质量的好坏,焦炉热工效率的高低,炉体寿命的长短,以及焦炉最大生产能力的发挥。我厂的1~#和2~#焦炉是58—Ⅱ型双联火道,废气循环,煤气下喷复热式焦炉,炭化室平均宽度为450mm,焦侧宽度为475mm,机侧宽度为425mm,锥度为50mm。由于炭化 相似文献
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针对捣固焦炉机炉墙易出现的损坏情况,确定切合实际的检修方案,组织进行焦炉局部大修,大修后焦炉生产正常,恢复炭化室及燃烧室加热火道的正常工作,有效的缓解了炉的老化,稳定了焦炉生产,本文重点介绍了捣固式焦炉机侧炉墙的双面墙吊顶挖补技术。 相似文献
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焦炉炭化室的炉墙、炉顶及上升管内壁附着的石墨多就会影响焦炉的正常操作。炉顶及上升管内壁附着的石墨增多后,如果堵塞气道就无法抽吸荒煤气。另外,炉墙附着的石墨会增加推焦阻力,从而导致推焦困难而损坏炉墙。 相似文献