基于ANSYS/LS-DYNA的空拔钢管有限元分析

应用三维非线性有限元分析技术,利用ANSYS软件的LS-DYNA模块动态模拟了空拔钢管的整个过程,得到了各场量的分布,进而分析了产生横裂、纵裂等实际问题的机理,根据拔制力的变化规律,将拔制过程分为起始、流动、稳定3个阶段,并得出了工艺参数(模锥角、摩擦系数、壁厚)与拔制力的关系,为优化模具结构和进行空拔钢管工艺设计提供了依据。     

锥形凹模缩口应力场分析与缩口力计算

通过对锥形变形区和自由弯曲区的变形特点分析与应力场数学分析,建立了一种锥形凹模缩口应力场的数学模型和缩口力计算公式。探讨了各因素的影响和制约关系。进行了实验验证。所建模型和公式可用于设计和生产。     

冷滚压钢管缩口工艺及工具设计

提出了一种简易的钢管缩口工艺实施方案,即利用闲置的旧车床,采用冷滚压法实现钢管的端部缩径;介绍了实现该工艺所需的缩口工具的设计与制造方法。实际应用表明,冷滚压钢管缩口工艺简易可行,缩口工具装卸方便,经缩口的钢管变形均匀。     

钢制汽车轮轮缘缩口成形有限元分析

为了保证轮缘的成形质量,提高生产效率,通过分析轮缘的成形工艺,采用有限元数值模拟与试验相结合的方法,建立了缩口成形和终成形的有限元模型,分析了模具结构、成形速度和摩擦因数对缩I：2件周向应力、应变分布情况的影响。模拟结果表明,采用内外支撑缩口模时,缩口件的周向应力应变值较大;随着成形速度的增加,周向应力应变先增加后减小;随着摩擦因数的增加,周向应变和应变的波动性随之增大。试验结果表明,有限元数值模拟发挥了较好的指导作用。     

球形把手缩口工艺及分析

<正> 一、球形把手的缩口 球形把手是球形门锁的关键零件,由图1可见,要做成图示形状是极为困难的,尤其要将板材冲压成如此形状更为困难。目前较多采用的成形方法是用H68黄铜板材先拉深成筒形件,再经缩口成形。     

椭圆件全缩口模缩口锥角的确定

以塑性理论为依据,讨论了一般缩口工艺难以解决的椭圆件全缩口问题,在保证周边不起皱的前提下,提出了椭圆件各次缩口凹模缩口锥角的确定方法。     

冰箱制冷管件的扩口(缩口)机设计

以某冰箱制冷管件为例,介绍了一种实用的扩口、缩口一体机,包括工艺参数、专机结构及动作过程、成形模具设计技术要求。且经大批量生产证明,此专机满足生产使用要求。     

三辊行星轧机轧制过程有限元分析

利用有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA,对三辊行星轧机轧制过程进行了有限元分析.介绍了有限元模型的建立、约束的定义和载荷的施加.根据模拟仿真结果,对轧件的应力和应变分布、轧制负荷以及轧件速度进行了分析.     

基于最小缩口力条件下的缩口凹模倾角

压缩失稳是薄壁筒形零件缩口成形时的主要失效形式。减小缩口力,避免产生压缩失稳,对顺利完成缩口成形过程具有重要的实际意义。应用金属塑性成型理论推导出圆筒形薄壁零件在缩口成形时,作用于毛坯直壁上的轴向应力最小时的缩口凹模倾角的数学表达式;并分析了摩擦系数对缩口凹模倾角的影响。     

壳体缩口工艺及模具设计

通过对壳体零件缩口工艺进行分析,介绍了零件的工艺参数的计算方法及缩口凹模的设计,同时介绍了模具结构及模具的工作过程,并对该零件缩口过程中出现的问题,给出了解决措施,保证了该零件缩口的顺利进行。     

Q235钢坯缺陷分析

针对我国北方某厂采用简易工艺生产Q235钢种中出现的品质问题,对该钢种进行氧氮含量分析、铸坯表面品质分析、扫描电镜及能谱分析。结果表明,在正常坯中T[O]平均含量为153×10~(-4)%,含量较高,也说明钢中夹杂物含量较多。铸坯表面存在窄边凹陷、中心裂纹、中间裂纹、中心缩孔和中心疏松,轧材出现烂边等品质问题,分析原因是由于连铸机开浇时液面波动较大,结晶器内发生卷渣,二冷过强,内外弧冷却不均,喷嘴布置不合理等造成。     

Q235钢FHPP工艺

采用FHPP技术实现了Q235钢的成形连接,所采用金属棒消耗段的直径为φ14mm、预钻孔深为25 mm、孔径φ16 mm。对焊缝附近材料的微观组织进行金相观察和显微硬度测试,发现再结晶部分材料的晶体颗粒细化,焊缝附近再结晶部分材料的显微硬度由中心向两侧升高,在熔合线处降低。结果表明,转速过低导致母材和金属棒无法接合甚至出现马达憋死现象,采用转速为5000 r/min以上、进给速度为0.5 mm/s的组合,可获得较好的焊缝,且焊缝从底部往孔洞顶部方向,质量逐步改善。     

Q235钢的化学抛光

对某锁厂生产的钥匙片,优化了硝酸体系和过氧化氢体系两种抛光体系的化学抛光工艺配方,讨论了各种因素对抛光效果的影响和作用机理,并总结了两种抛光体系各自的优缺点。对于硝酸体系和过氧化氢体系,试验确定的最佳工艺配方分别为:HNO316%(体积分数下同),H3PO450%,H2SO434%,CrO310 g/L,温度100~140℃,时间4 min.和H2O2130 ml/L,草酸75 g/L,尿素20 g/L,H2SO43 ml/L,甘油2 ml/L,温度为室温,时间3~6 min。     

Q235角钢内部裂纹分析

检验得出Q235大规格角钢力学性能不合标准要求，分析原因是其横截面近顶角处存在缩孔和细小裂纹。为此，提出应从炉衬材料、脱氧剂、脱硫剂和保护渣的选择应用，吹氩和电磁搅拌的丁艺优化等方面解决缩孔和夹杂物严重的问题。     

Q235钢地脚螺栓断裂分析

通过对Q235地脚螺栓的化学成分、金相组织、夹杂物和外观形貌的分析，认识到地脚螺栓产生断裂的原因是：数量多、尺寸大的夹杂物，在拉应力作用下产生微裂纹，进而发生断裂。     

Q235钢波形护栏室温脆断原因分析

本文针对Ｑ２３５钢波形护栏发生的室温脆断问题进行了分析,结果表明,材料中出现严重的反常组织（粗大的铁素体＋游离渗碳体）,是导致Ｑ２３５钢室温脆断的根本原因。通过模拟试验证实了产生反常组织的原因是钢在Ａｒ１点（大约６８０℃）附近长期停留,通过正火或退火可消除此反常组织。     

印刷设备用Q235钢的表面喷涂处理研究

采用等离子喷涂和高速火焰喷涂工艺,对印刷设备用Q235钢表面进行喷涂处理,对比分析两种喷涂工艺下WC-12Co涂层的微观组织,并进行了孔隙率统计和磨损性能测试。结果表明,等离子喷涂和高速火焰喷涂涂层的孔隙率分别为3.9%和1.3%,涂层与基体之间为机械结合。高速火焰喷涂涂层的耐磨性要明显高于等离子喷涂涂层。     

Q235钢静态再结晶行为的研究

利用热模拟试验机对Q235钢进行双道次压缩试验,通过研究其在静态变形过程中再结晶分数的变化规律,揭示不同因素对其静态再结晶的影响机制。结果表明,变形量增加,温度升高,原始奥氏体晶粒尺寸减小及应变速率提高,可加速Q235钢的静态再结晶过程。同时,通过降低变形温度和增加变形量可细化Q235钢奥氏体晶粒。     

手工MAG焊接Q345D钢工字梁结构热特性的有限元分析

采用焊接专用有限元分析软件对Q345D低合金高强钢工字梁焊接结构手工MAG焊接过程进行数值仿真,分析最优热输入条件下的温度场分布、熔池形态及熔池邻近区域金属升降温速率.此外,结合Q345D钢连续冷却组织转变图(CCT曲线),预测了焊缝及热影响区的微观组织组成.研究结果可为下一步预测该焊接变形和残余应力的分布提供热学方面的理论借鉴.     

Q235B热轧钢带横折缺陷分析

横折是指热轧板卷开卷过程中,在板卷的某个部位出现垂直于轧向的条状折痕。矫直后,折痕变密,影响了钢板的表面质量。本文介绍了通过改变轧制工艺消除Q235B热轧钢带横折缺陷的方法.