硼在12Cr2MoWVTiB钢高压锅炉管热制管及服役过程中的变迁

用α－粒子径迹显微照相技术，并行电子能量损失谱（ＰＥＥＬＳ）分析电镜技术和金相试验方法，研究了１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ（１０２）钢铸态、开坯态（锻造、初轧后）、轧管态（穿孔、连轧、张减后）、热处理态（正火、回火后）及服役态（蠕变、持久试验后）硼元素的存在形式和分布规律。研究表明，铸态（本样为例）硼元素随机分布：晶内固溶，轻度晶界富集。经锻造或初轧开坯后，硼的分布渐趋均匀。穿孔、张减等重复热加工过程使硼出现晶界的偏聚迹象：正火使晶界硼元素明显偏聚，同时伴随Ｃｒ的富集。正火加回火使硼大量向晶界迁移并形成富Ｃｒ的Ｍ_（２３）（Ｂ，Ｃ）_６，其后的服役状态（蠕变或持久试验），含硼的Ｍ_（２３）（ＢＣ）_６碳化物重新溶解而使硼回到晶粒内部并逐步均匀化。研究指出，硼的晶界析出与富Ｃｒ的Ｍ_（２３）（Ｂ，Ｃ）_６相有密切关系，即当（Ｆｅ，Ｃｒ）_（２３）Ｃ_６存在于晶界时，易形成（Ｆｅ，Ｃｒ）_（２３）（Ｃ，Ｂ）_６型碳化物析出（硼相）。１０２钢中硼含量和铬含量及热处理工艺是影响硼元素迁移行为的两大主导因素。     

N18锆合金沉淀相分布特征的研究

主要通过定量金相法对7种加工状态的N18锆合金第二相颗粒(SPPs)进行研究,通过统计分析计算得到第二相大小、体积分数、分布规律等结果。7种加工样品分别为:锻造开坯态、热轧态、热轧退火态、冷轧态、冷轧退火态、终轧态、终轧退火态;同时还讨论第二相在加工过程中的长大因素和控制方法以及在随后退火过程中第二相与晶界的相互作用。     

CT20钛合金挤压管坯冷轧过程中的组织演化

采用包套挤压方式制备CT20钛合金管坯,经两道次两辊开坯轧制和一道次多辊精轧获得Ф85mm×2．5mm成品管材。研究了开坯、精轧一系列冷轧变形过程中的组织形态和室温力学性能变化,建立了挤压管坯加工过程的组织演变模型。结果表明：挤压制备的CT20钛合金管坯,其组织为细小均匀的网篮组织;对CT20钛合管坯进行大变形率（ε总=70％）的两辊开坯轧制,能够获得细晶组织;多辊精轧管材加工态组织与上道次冷轧态组织相比变化不大,经900℃退火后形成均匀的等轴组织。     

锻造与轧制工艺对纯钛组织与力学性能的影响

为了研究锻造和轧制这两种开坯工艺对纯钛板坯组织和性能的影响,在Gleeble-1500热模拟实验机上进行热压缩实验,通过单向拉伸实验测试锻造和轧制后板料的力学性能,在光学显微镜下观察采用两种开坯工艺加工后的显微组织。以变形温度（T）和应变速率的对数（lg）为坐标作图,根据lgZ值的斜率,即15.4和17.5,能够将纯钛塑性变形分成3个区,即三阶段加工硬化区、二阶段加工硬化区和流动软化区。在较高Z值的两种加工硬化区会有变形孪晶出现。两种开坯生产工艺对纯钛板坯组织和性能的影响主要体现在：锻坯微观组织出现变形孪晶,即晶内出现交叉孪晶,还有一些孪晶横穿晶界。然而,在轧坯中没有发现孪晶,其微观结构主要为等轴晶和板条状晶粒。拉伸实验和显微硬度测试结果显示,锻坯的屈服和抗拉强度及显微硬度均高于轧坯的。     

无缝钢管生产技术的进步

介绍了无缝钢管生产技术在穿孔、延伸、轧管、减（定）径轧制以及工具润滑等方面的进展情况。菌式穿孔机的开发，使穿孔难加工管料成为可能，穿轧精度更高，并可穿轧不同外径产品；延伸机主动导辊及工具、润滑技术的开发，解析、检测、控制技术的进步，使产品的品种、材质更趋向高级化。连轧管机也逐步大型化、紧凑化。     

铸态2219铝合金热压缩变形组织演变规律

为解决2219铝合金微观组织粗大、第二相分布不均的问题,开展了对铸态2219铝合金热压缩变形组织演变规律的研究。研究结果表明,经热压缩变形后,铸态2219铝合金组织中粗大的晶粒及连续网状分布的残余结晶相被打碎,经热处理后形成了均匀的再结晶组织。随着变形温度的升高,晶粒组织粗化,但Al2Cu相的分布更细小、均匀;随着变形量的增大,晶粒组织逐渐细化,晶粒大小分布也更均匀,且Al2Cu相也随变形量的增加破碎得更充分,分布更细小、均匀。在大直径铸锭锻造开坯过程中,为了获得Al2Cu相细化分布的组织,变形温度应控制在420℃以上,单次变形量不应低于50%。延长锻后保温时间不会显著影响材料的显微组织,因此,在锻造开坯过程中,为了保证合理的变形温度区间,可以采用回炉加热多火次锻造的方式。     

三项轧管工艺试验和第一台自动轧管机的诞生——《无缝钢管百年史话》(6)

简介了周期轧管工艺、自动轧管工艺和连续轧管工艺这三项轧管工艺试验情况。自动轧管采用二次穿孔工艺 ,管坯经锥辊式穿孔机穿孔 ,不经加热 ,再在盘式辊穿孔机上扩径减壁。继发明周期轧管机11年后 ,1903年11月 ,第一台自动轧管机在美国宾州的Greenville厂诞生 ,这是无缝钢管生产的第二项轧管工艺。     

铸造合金CoCrMoW锻造工艺的研究

通过对CoCrMoW合金电渣锭在两种不同的保温制度下保温后进行两种不同的锻造变形方式开坯锻造,研究了CoCrMoW电渣锭锻造保温温度及锻造变形方式对可锻性的影响。试验研究结果表明:CoCrMoW合金电渣锭在1220℃保温1 h后采用整体锻造,锻件的表面质量与内部质量良好;1200℃保温2 h后,采用整体锻造,锻件的表面质量良好,但是内部有缺陷产生;CoCrMoW合金电渣锭在1220℃保温1 h后锻造变形,电渣锭采用分段锻造时表面出现开裂,采用整体锻造时表面质量与内部质量良好;经过开坯后的小规格坯料再继续开坯或锻成品时,分段锻造与整体锻造均可采用。该合金合理的锻造保温温度为1220~1240℃,电渣锭锻造变形方式必须采用整体锻造;小规格锻造方坯变形方式宜采用整体锻造,但也可采用分段锻造。     

以轧代锻的高工钢质量分析

1 前言 1989年,我厂调整产品结构,决定增产高产值、高效益的高工钢,不锈钢和轴承钢。高工钢、铬不锈钢历来采用锻造开坯,但是,我厂锻锤生产任务基本饱和,而φ750mm轧机任务不足。为此,我厂决定以轧代锻,用φ750mm轧机试轧高工钢。经本厂研究所和初轧分厂反复试轧,在φ750mm轧机上用580kg方锭生产出140mm方坯5597.7t,约占厂内高工钢用坯量的1/     

硼铸铁激光表面淬火的显微组织及耐磨性

采用光学显微镜、电子显微镜和Ｘ射线衍射仪研究了激光表面淬火处理硼铸铁硬化层的显微组织及激光处理前后硼在铸铁中的存在形式。在滑动磨损试验机上测量了激光硬化层的耐磨性。研究结果表明,硼铸铁铸态组织为珠光体＋片状石墨＋微量游离铁素体＋角状化合物。激光淬火处理后组织超细化,熔凝层为树枝状初晶（Ｍ＋Ａ）和树枝以片状共晶（变态莱氏体即Ｍ＋Ａ＋Ｆｅ３Ｃ或Ｆｅ３（ＣＢ））。固态相变层为针马氏体、残留奥氏体及未溶解     

Ti_2AlNb合金粉末冶金件的热变形行为和环轧过程的模拟研究

采用粉末冶金热等静压工艺制备了Ti_2AlNb合金坯料,为研究其开坯行为,采用Gleeble-3800热机械模拟试验机进行了热压缩试验,另外采用Simufact有限元软件模拟了粉末冶金Ti_2AlNb合金的环轧过程,利用X射线三维成像技术获取并计算了第一次环轧后的孔隙分布。结果表明,粉末冶金Ti_2AlNb合金在应变极小时达到峰值应力,在变形初始阶段应力水平的变化不稳定。压缩变形后样品晶粒内O相板条结构消除,晶界处α2相发生长大偏聚,变形条件引起的粉末冶金Ti_2AlNb合金的相转变是影响开坯行为稳定性的主要原因。开坯阶段环件边缘处的温降和应变增长速率最快。变形可以愈合粉末冶金Ti_2AlNb...     

小型车间改造的实践

１前言我厂轧二车间是以生产３～５#角钢为主的小型车间。原有轧机为３００×２／２５０×５ ３００×１的半连续式小型轧机，所用坯料规格为６０～６８ｍｍ方，均由我厂开坯车间提供。１９９１年底我厂开坯车间改为坯、材合一车间，开坯能力只有８×１０４ｔ左右，其中，仅４×１０　～５×１０　ｔ钢坯可供轧二车间使用，造成我厂坯、材生产严重不平衡。为使现有的几个成材车间均能直接采用１２０ｍｍ方连铸坯和１２０、９７ｍｍ方初轧坯，对轧二车间进行了改造。从１９９２年６月着手改造的准备工作，同年１０月改造完成。投产后仅半个月…     

大型GH4169合金铸锭开坯过程的数值模拟

采用全三维有限元方法对大锭型开坯过程进行变形．传热耦合分析，定量计算了铸锭在整个工艺过程中热力参数（应变、应变速率和温度）的分布及演化情况；分析了铸锭的锻透性；获得了开坯后坯料内部应变和温度的分布规律，并与实际生产中的金相检测结果进行了对比。结果表明，模拟结果与试验结果一致，可为科学地制定大规格GH4169合金铸锭的开坯工艺提供理论依据。     

采用工艺自动控制提高无缝钢管壁厚精度

介绍了国外对无缝钢管纵向壁厚精度和横向壁厚精度的试验研究情况,以及壁厚控制系统（ECS）在轧管厂的应用。针对由斜轧穿孔机、全浮动芯棒连轧管机、张力减径机组成的轧管工艺,指出应将张力减径切头控制技术（CEC）与管端轧薄工艺（FTS）结合。并指明当今对轧管工艺的研发应从工艺技术本身和自动控制软件包两个方面着手。     

轧管的另一途径—艾哈德轧管工艺：〈无缝钢管百年史话〉

艾哈德（Ｅｈｒｈａｒｄｔ）吸取曼氏史弟发明斜轧穿孔工艺初期教训，另辟途径，研制出水压冲孔工艺。艾哈德式无缝钢管生产过程由冲孔（水压或机械）和顶管两工序组成，采用艾哈德轧管工艺的第一套顶管机组安装在北美大陆。     

直接轧制变形量对Ti-B20-0.1B合金组织和性能的影响

研究直接轧制变形工艺对Ti-B20-0.1B合金组织和性能的影响。结果表明:加入少量硼可显著细化钛合金晶粒尺寸,提高合金的成形能力;Ti-B20-0.1B合金可不经过开坯锻造过程进行直接轧制,直接轧制使铸态组织中分布在晶界的TiB主要沿着轧制方向定向排列,定向排列的TiB晶须通过应力承载机制提高合金的拉伸强度。随着直接轧制变形量的增加,Ti-B20-0.1B合金中初生α相发生显著再结晶;经过两相区固溶及550℃时效处理后,直接轧制合金的力学性能显著提高。当压下率达到80%时,时效态Ti-B20-0.1B合金的抗拉强度达到1497.5MPa,而伸长率为6.4%。     

顶头穿轧锥形状对二次穿孔毛管壁厚不均的影响

采用三种不同穿轧锥形状的顶头,通过二次穿孔试验研究了毛管壁厚变化。结果表明:基于一定变形条件的公式所设计的顶头穿轧锥具有较好的减小毛管壁厚不均的作用,这与穿轧区后半程内穿轧管坯的单位压下量和轴向延伸较小且均匀有关。     

大型方坯初轧辊耐磨合金堆焊通过部级鉴定

大型方坯初轧辊研制并应用耐磨合金堆焊获得成功,1988年3月23日通过部级鉴定。大型初轧机开坯使用的初轧辊寻求较高的耐磨性和热疲劳性能,是国内外初轧厂面临的一项重大技术课题。在我国热轧堆焊技术目前处于恢复尺寸和提高轧     

高强度厚壁H型钢粗轧工艺对组织性能的影响

在实验室研究了粗轧工艺参数对海洋石油平台用H型钢(55C钢)力学性能和显微组织的影响.对初轧后试样进行了力学性能测试、显微组织观察以及晶粒大小的测定,并用精轧试样的力学性能测试结果进行了验证.试验结果表明,粗轧总变形量和开坯终轧温度对55C钢显微组织和力学性能具有重要的影响.55C钢经较低的930℃终轧温度和较大变形量(60%)的粗轧有利于生成大量细小均匀的再结晶奥氏体等轴晶粒,为后续精轧阶段生产工序特别是最终获得细化的铁素体晶粒提供必不可少的条件.     

Fe3Al基合金几种不同的热加工工艺路线对比研究

研究了几种不同热加工工艺路线对Ｆｅ３Ａｌ基合金组织和性能的影响，发现热压后再热锻对铸态Ｆｅ３Ａｌ进行开坯的方法，不仅加工工艺易于控制，且获得的坯料轧制成的板材性能优异，是Ｆｅ３Ａｌ基合金一条合理可行的热加工工艺路线。