变质Mn8Crl耐磨钢弥散组织的形成机制

研究了变质Ｍｎ８Ｃｒｌ耐磨钢弥散处理过程中显微组织、物相硬度及成分的变化。结果表明，通过热处理获得理想弥散组织的条件：首先是奥氏体锰钢中含有适量的强碳化物形成元素，其次是使奥氏体尽可能充分地发生珠光体转变，三是适当控制高温阶段等温温度和时间。     

变质Mn6耐磨钢弥散处理过程中的组织变化

变质Ｍｎ６耐磨钢采用三段等温一次性弥散处理工艺处理时，其组织变化包括３个过程：碳化物（Ｋ）预球化过程，珠光体（Ｐ）化过程和Ｋ弥散化过程，３个过程的结合是获得理想弥散组织的保证。用该工艺所得到的弥散处理组织具有高的加工硬化能力和韧性。     

含碳量对Mn8Cr2Si钢显微组织及性能的影响

研究了含碳量对Mn8Cr2Si钢显微组织、力学性能、耐磨性能和耐腐蚀性能的影响。利用光学显微镜(OM)对奥氏体晶粒的尺寸变化进行观察,并利用扫描电子显微镜(SEM)分析冲击断口及磨损形貌。结果表明,随含碳量的增加,奥氏体晶粒逐渐细化,但当含碳质量分数超过0.8%时,晶粒开始粗化。由于奥氏体晶粒细化,其晶界总面积增大,应力集中降低,抑制了裂纹的形成与扩展。因此,奥氏体晶粒越细小,其力学性能越好,而力学性能的提升有助于提高其耐磨性能。分析发现,奥氏体晶粒尺寸同样影响Mn8Cr2Si钢的耐腐蚀性能,细化后的奥氏体晶粒能提高其耐腐蚀性能。当Mn8Cr2Si钢含碳质量分数为0.8%时,晶粒尺寸可细化到143μm,综合力学性能和耐腐蚀性能优异。     

不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1钢的组织与性能

对不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1冷作模具钢的组织,共晶碳化物尺寸及不均匀度,冲击性能进行了研究。结果表明,Cr8Mo2SiV钢和Cr12Mo1V1钢退火组织均为球状珠光体上分布着碳化物;随热轧截面尺寸的增大,碳化物尺寸变大,分布均匀性变差。适当减小试验钢的截面尺寸,能够显著减小共晶碳化物的尺寸并改善其分布不均度,提高材料的冲击性能。     

1Mn18Cr18N型护环钢的热处理

本文从试验室试验、护环中间产品试验与研究 ,论述了 1Mn18Cr18N钢的热处理工艺参数与性能的关系 ,并提出了最佳热处理工艺规范。实践证明 ,该工艺规范是可行的。     

3Cr23Ni8Mn3N作为大功率柴油机排气阀用钢的可行性研究

通过对3Cr23Ni8Mn3N与常用的大功率柴油机排气阀用钢4Cr14Ni14W2Mo的力学性能和显微组织的比较、分析,发现3Cr23Ni8Mn3N的固溶处理温度范围宽、晶粒细小,具有组织、性能、热处理工艺及价格优势。认为3Cr23Ni8Mn3N能满足大功率柴油机排气阀的力学性能要求,具有用作大功率柴油机排气阀用钢的可行性。     

1Mn18Cr18N护环钢固溶强化研究

1Mn18Cr18N护环钢热处理过程中不发生相变,是单项奥氏体,所以锻造时产生的碳化物只能通过固溶处理进入奥氏体。利用小试样模拟试验,在1050℃进行固溶处理,通过三种不同冷却方式分析其对力学性能、组织、析出物的影响,得出在水冷(水循环良好)条件下的综合力学性能良好,兼具较低的屈服强度和较好的韧性。     

K/Na变质对3Cr2W8V钢组织和性能的影响

采用不同加入量的K/Na变质剂对3Cr2W8V钢进行变质处理,分别对试样进行组织分析及力学性能测试.结果表明,随着K/Na变质剂加入量的增加,3Cr2W8V钢中的碳化物趋于断网,晶粒细化,铸态组织明显得到改善.当K/Na变质剂的加入量在一定范围内时,3Cr2W8V钢的硬度变化不大,而韧性显著提高,但K/Na变质剂的加入量达到1.2%时,钢的硬度明显降低.因此,变质剂的加入量为0.9%左右时,3Cr2W8V钢铸态下可获得较高的综合力学性能.     

Cr12Mo1V1钢组织和性能

研究分析了加热温度,加热速度,冷却方式等因素对Ｃｒ１２Ｍｏ１Ｖ１钢组织转变特点和组织性能的影响。     

不锈钢1Cr18NigTi电火花沉积层的组织和成分

以YG8合金为电极，1Cr18Ni9Ti不锈钢为基体，研究了电火花沉积工艺对沉积层组织结构及沉积层性能的影响。研究结果表明，电火花沉积功率和沉积时间对电火花沉积层的厚度和硬度有一定的影响；沉积工艺影响沉积层内合金元素的分布，导致沉积层内的碳化物有明显的差异。当小功率短时间沉积时，白亮层的物相主要为Cr0．19Fe0．07Ni0．01、WC（1-x）、CoCx和少量的Ni-Cr-Fe；使用大功率长时间沉积时，白亮层的物相主要为（CrFe），C3、CrC、Co3W3C和Ni-Cr-Fe。     

高密度脉冲电流处理改善1Cr13Mn13钢力学性能

研究了普通热处理工艺以及在此基础上进行高密度脉冲电流(EP)处理对1Cr13Mn13钢力学性能的影响.结果表明,普通"退火"(AF)或者"同溶淬火+回火"(SOT)热处理工艺对1Cr13Mn13钢力学性能的影响比较有限;而在SOT处理的基础上,对样品进行一定强度的EP处理,可以使材料的抗拉强度由(1250±10)MPa增加到1400 MPa,延伸率由(20±1)%提高到53%.在EP处理过程中,马氏体相在快速升温过程中转变成奥氏体相,新生成的奥氏体相在随后的快速降温过程中又转变成为比初始马氏体相更细小的马氏体板条结构.这一细化结构在提高材料抗拉强度的同时,也大幅度提高了材料的塑性.     

铈的添加对1Cr18Mn8Ni5N不锈钢腐蚀电化学行为的影响研究

通过测量电化学阻抗谱和极化曲线以及表面腐蚀形貌观察,研究稀土对1Cr18Mn8Ni5N不锈钢耐点蚀性能的影响.结果表明:钢中加入适量稀土Ce可显著提高不锈钢的耐点蚀性能.当稀土Ce含量为0.016%时,1Cr18Mn8Ni5N不锈钢可获得最好的耐点蚀性能.     

1Cr13与1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头组织及性能研究

通过钨极氩弧焊方法,在一定工艺条件下对1Cr18Ni9Ti与1Cr13实施焊接,并采用LOM、SEM对1Cr13马氏体型与1Cr18Ni9Ti奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能.结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接法(焊接电流为80 A,焊接速度为110 mm/min)能够获得外观平整、组织均匀,力学性能满足要求的焊接接头.     

Cr—Mn—N耐热钢的生产实践

Cr-Mn-N耐热钢的化学成分为(Wt%):0.24-0.34C,1.7-2.1Si, 1.7-21Cr,11-13Mn,0.22-0.34N,S<0.03,P<0.06。它可代替ZG3Cr18Ni25Si等Cr-Ni类炉用耐热钢。因Cr-Mn-N耐热钢不仅具有一般高合     

多元变质处理对高锰耐磨钢组织和性能的影响

通过金相组织观察、SEM分析和性能测试,研究了稀土(RE)+铁神一号(TS NO1)多元变质处理对高锰钢微观组织和力学性能的影响.结果表明:该耐磨钢经0.3％ RE+ 0.5％ TS NO1多元变质处理后,其奥氏体基内形成弥散分布的合金碳化物等第二硬质相颗粒,显著细化了晶粒、强化了基体,提高材料起始硬度;由于多种强化机制的共同作用,致使高锰钢的综合力学性能显著提高.     

Mn和Cr对Al-Mg-Si-Cu合金组织及性能的影响

通过金相观察、拉伸性能测试、X射线衍射、扫描电镜及能谱分析,研究了Mn、Cr对Al-Mg-Si-Cu铝合金微观组织及拉伸性能的影响。结果表明：添加Mn和Cr均能促进Al-Mg-Si-Cu合金铸锭形成粗大结晶相化合物,并且添加Mn的合金中形成的结晶相更多;均匀化过程中Mn和Cr均能促进结晶相由Al5FeSi型向Al8Fe2Si型转变,并且同时添加Mn和Cr的促进作用更加显著;添加Mn、Cr均能抑制变形晶粒在固溶处理时发生再结晶和晶粒长大,并且由单独添加Cr、单独添加Mn到同时添加Mn和Cr,抑制作用逐渐增强;添加Cr对合金强化作用有限,而添加Mn能显著提高合金强度。