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线性分布载荷作用下双模量圆板的计算分析 总被引:1,自引:0,他引:1
双模量圆板在线性载荷作用下,会形成各向同性的拉伸区和压缩区.可将双模量圆板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性理论建立双模量圆板在外载荷作用下的静力平衡方程,利用此静力平衡方程即可确定双模量圆板的中性面位置.建立双模量圆板在外载荷作用下的弯曲微分方程,求得双模量圆板在线性分布载荷作用下的挠度方程.通过算例讨论分析双模量对圆板弯曲变形的影响,得到圆板材料拉压弹性模量相差较大时,其挠度计算不宜采用相同弹性模量经典薄板理论,而应该采用双模量薄板理论的结论. 相似文献
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基于一阶剪切变形圆板理论,应用最小势能原理,推导了梯度多孔材料圆板在径向载荷与横向载荷共同作用时的控制微分方程及边界条件,并将其退化为经典板理论下的结果.利用打靶法求解圆板非线性力学行为的数值解,并根据结果分析了梯度多孔材料的性质、机械载荷及边界条件等因素对圆板非线性力学行为的影响. 相似文献
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指出一些国内外有关结构塑性极限分析专著中所给出的关于外伸圆板极限载荷的公式均有误。文中给出了该问题的正确表达式。 相似文献
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分析了中心固定的圆板受圆锥分布载荷作用时的剪力,从而导出径向应力,切向应力及挠度的计算公式,最后给出应力曲线求出最大应力。 相似文献
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在考虑双模量圆板质量的基础上,研究了重物对双模量圆板的冲击问题。把被冲击的双模量圆板简化为一集中质量与无重量弹簧相连接的单自由度弹性系统,使重物对双模量圆板的冲击问题转化为重物对具有集中质量单自由度弹性系统的冲击问题,然后采用动力学方程推导出了重物对双模量圆板的冲击力、冲击时间、动载荷系数的函数表达式,解决了能量法仅能给出动载荷系数的缺陷,指出有关板壳理论专著给出的动载荷系数公式,仅是动力学方程推导出的动载荷系数公式的特例。当拉压弹性模量相差较大时,不能把重物对双模量圆板的冲击问题简单处理为重物对单弹性模量圆板的冲击问题,必须考虑拉压弹性模量不同的因素对圆板冲击问题的影响。 相似文献
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滑坡等地质灾害引起的弯曲载荷是导致环焊缝失效的重要因素,管道环焊缝焊接过程中的错边缺陷,容易形成局部应力集中,除设计压力外,环焊缝还能承受的弯曲载荷已成为管道完整性管理中的重点和难点。基于有限元分析数据提出了一种针对弯曲载荷作用下含错边缺陷环焊缝的应力计算方法。首先,给出了管道承受均匀内压和弯曲载荷的近似解析计算公式;然后,针对无错边和含错边缺陷的环焊缝开展有限元计算,采用子模型方法兼顾了大跨度模型的计算效率和环焊缝的计算精度;最后,基于有限元分析数据对经典解析公式进行修正,得到管道环焊缝单点应力的计算公式。经验证,该方法与有限元结果相差1%以内,可适用于弯曲载荷作用下的环焊缝应力计算,是一种可用于工程强度快速评估的精确分析方法。 相似文献
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根据齿轮传动过程中普遍承受的高斯分布载荷谱,编制了试验用随机变幅疲劳载荷谱,在MTS电液伺服疲劳试验机上利用成组试验方法完成了该随机载荷作用下全寿命齿轮弯曲疲劳试验,得到了特定变差系数高斯分布载荷谱下齿轮弯曲强度的R-S-N曲线。试验结果证明,随机变幅疲劳试验得出的轮齿疲劳寿命低于由疲劳载荷上限值取为载荷谱均值的恒载荷疲劳试验得出的疲劳寿命,因此,如果采用后者的试验结果去估算实际服役中的齿轮的弯曲疲劳寿命是非常危险的。对随机载荷下的齿轮设计的疲劳极限的理论值进行了预测,并与试验结果进行了比较。结果表明,理论分析结果与试验结果基本相符。 相似文献
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由正交异性板的响应识别移动荷载 总被引:3,自引:1,他引:3
建立移动荷载引起的正交异性板动力响应的计算公式,当移动荷载为常荷载时,板的响应可精确解得。在此分析基础上导出板上多个移动荷载与板的多点响应或单点多时刻响应的关系,由最小的二乘法识别移动荷载。通过算例讨论了响应的测试误差对识别结果的影响。 相似文献
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针对航空器蒙皮维修中孔型损伤维修的补片设计问题,利用力学分析计算方法,完成了孔型损伤的应力分析,应用计算方法量化地确定了孔型损伤维修中的补片尺寸,同时对比分析了航空公司航空器蒙皮维修经验公式方法中推算的补片设计方法,分析了误差的原因,提出了经验公式法的纠正措施,并推证出补片尺寸的工艺计算公式和补片尺寸的优化方案。 相似文献
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The typical quadrangular and triangular elements for thin plate bending based on Kirchhoff assumptions are the nonconforming elements with low computational accuracy and limitative application range in finite element method(FEM). Some compatible elements can be developed by the means of supplementing correction functions, increasing nodes in element or on the boundaries, expanding nodal degrees of freedom(DOF), etc, but these elements are inconvenient to apply in practice for the high calculation complexity. In this paper, in order to overcome the defects of thin plate bending finite element, numerical manifold method(NMM) was introduced to solve thin plate bending deformation problem. Rectangular mesh was adopted as mathematical mesh to form finite element cover system, and then 16-cover manifold element was proposed. Numerical manifold formulas were constructed on the basis of minimum potential energy principle, displacement boundary conditions are implemented by penalty function method, and all the element matrixes were derived in details. The 16-cover element has a simple calculation process for employing only the transverse displacement cover DOFs as the basic unknown variables, and has been proved to meet the requirements of completeness and full compatibility. As an application, the presented 16-cover element has been used to analyze bending deformation of square thin plate under different loads and boundary conditions, and the results show that numerical manifold method with compatible element, compared with finite element method, can improve computational accuracy and convergence greatly. 相似文献