塔河油田地面集输处理系统腐蚀穿孔原因

为了明确塔河油田地面集输处理腐蚀穿孔原因,对腐蚀穿孔分布规律进行了分析,并采用XRD对失效的腐蚀产物进行了分析,得出了各系统的穿孔原因。结果表明,塔河油田地面集输处理的腐蚀穿孔归结为三类腐蚀环境的影响。通过对腐蚀穿孔原因的认识,制定实施了针对性的防治对策,有效降低了腐蚀穿孔次数。     

特殊螺纹接头油管腐蚀原因分析

对某井特殊螺纹接头油管腐蚀穿孔事故进行了调查研究,对腐蚀穿孔的油管接头样品的化学成分、力学性能、金相组织进行了试验分析,对油管腐蚀形貌进行了微观分析和宏观分析,对油管腐蚀产物进行了能谱分析,依据试验结果对袖管腐蚀的原因进行了分析讨论．认为油管属于局部冲刷腐蚀,冲刷腐蚀原因是接头部位存在结构变化引起的紊流。     

腐蚀产物对6061铝合金海洋大气腐蚀过程的影响

以盐雾模拟海洋大气环境,对6061铝合金进行了盐雾腐蚀,研究腐蚀产物对6061铝合金腐蚀过程的影响。运用扫描电子显微镜(SEM)、电化学阻抗谱(EIS)以及光学轮廓测量技术(OP)分析了表面带腐蚀产物6061铝合金的电化学性能以及其腐蚀形貌。结果表明:6061铝合金表面的腐蚀产物对基体具有保护作用,但随着腐蚀时间的延长,腐蚀产物对基体的保护作用呈减弱趋势;在腐蚀过程中,6061铝合金的腐蚀以点蚀为主,腐蚀产物在点蚀扩展后期阻碍了点蚀坑的扩展,并促使点蚀逐步向均匀腐蚀转变。     

pH 值对 N80 钢固液两相冲刷腐蚀的影响

在加入10%石英砂的3.5%NaCl溶液中,对N80钢进行了冲刷腐蚀试验。通过失重法计算了腐蚀速率,观察了宏观、微观腐蚀形貌,对腐蚀后的表面进行了EDS分析,据此研究了pH值对冲刷腐蚀的影响和冲刷腐蚀机理。结果表明:随着pH值的升高,N80钢的冲刷腐蚀速率降低;pH较低(2或3)时,为均匀腐蚀,pH值升高后,出现了氧化。     

海洋环境下7B04铝合金腐蚀损伤演化规律研究

根据某海域的环境数据编制了当量加速腐蚀试验谱,实验室条件下腐蚀约8 d与海洋环境下腐蚀1 a相当,对7B04铝合金材料进行了不同当量腐蚀年限的盐雾腐蚀试验;采用三维显微镜对腐蚀损伤进行观察和测量,采用腐蚀深度、截面积和无量纲参数等参数作为腐蚀损伤的表征量,分析了不同腐蚀时间的腐蚀坑的微观形貌特征,研究了各表征量的分布特性及随腐蚀时间的变化规律。     

镁合金丝状腐蚀研究进展

目的镁合金具有许多独特的性能及光明的应用前景,但耐蚀性差制约了其发展。丝状腐蚀作为一种常见的局部腐蚀形态,其破坏性非常大。结合国内外丝状腐蚀的研究成果,从丝状腐蚀产生的原因及发展过程,重点叙述了镁合金丝状腐蚀的特点、腐蚀机理,以及腐蚀环境和微观结构对镁合金丝状腐蚀发展的影响规律。指出了镁合金丝状腐蚀阴极发生的是析氢反应,且腐蚀丝具有折射生长、相随生长等特点;腐蚀介质会优先吸附在自然形成氧化膜的缺陷处,导致腐蚀萌生;第二相、晶粒尺寸和表面处理等微观结构对腐蚀丝的发展有重要影响。同时总结了微区原位技术在镁合金丝状腐蚀研究中的应用,并指出了微区原位技术和传统的腐蚀研究方法相结合是揭示镁合金丝状腐蚀机制的有效途径。最后,对未来镁合金丝状腐蚀机理的研究进行了分析和展望。     

大气腐蚀环境的分类及腐蚀性评定

本文主要介绍了大气腐蚀的原理和构成大气腐蚀的各种腐蚀要素,根据相对湿度和污染物因素确定了大气腐蚀的类型,同时,综合考虑各种腐蚀要素,根据环境腐蚀的严酷性程度对腐蚀环境进行分类。     

铝合金腐蚀损伤的形态学研究

在实验室中对LY12CZ铝合金试件进行预腐蚀,随后再对其疲劳寿命评诂.在预腐蚀实验中,设置了3组腐蚀时间和3种腐蚀溶液温度以模拟不同的环境.利用扫描电镜和光学显微镜对预腐蚀后试验件上的腐蚀损伤进行观测,从形态学角度分析了腐蚀时间和腐蚀溶液温度的不同给损伤形态造成的影响.最后提出腐蚀损伤的评价指标：腐蚀坑深度和表面腐蚀损伤度,并给出了不同深度、损伤度对应下的试验件疲劳寿命。     

在役输电线路钢芯铝绞线腐蚀状态评估与分析

为研究在役钢芯铝绞线(ACSR)的腐蚀状态,对典型气候下其各组成部分的腐蚀情况进行了宏观和微观研究,并结合其运行环境,分析了腐蚀原因。结果表明,腐蚀较为严重的是外层铝绞线,局部已出现腐蚀坑,钢芯基体未发生明显腐蚀;腐蚀产物可以降低铝绞线的腐蚀速率,但其对钢芯的腐蚀速率有提高作用。建议应更加注重外层铝绞线的腐蚀监测工作。     

BZ34油田油气水混输管线腐蚀穿孔原因与控制建议

通过对BZ34油田油气水混输管线腐蚀的现场调研和对运回陆地的腐蚀泄漏管段的处理,采技服技术人员对管段腐蚀穿孔原因进行了具体分析。BZ34油田油气水混输管线腐蚀穿孔的原因是内腐蚀、外腐蚀并结合材质缺陷造成的结果,其中局部外腐蚀是主要原因,并根据分析结果提出了腐蚀控制的建议。     

Super304H钢在含1.5％SO2模拟烟气中的腐蚀行为研究

目的研究Super304H钢在650℃和700℃模拟烟气中的腐蚀行为和机理。方法将Super304H钢试样置于含SO2(体积分数1.5%)的模拟烟气中,间隔一定时间取出样品称量,获得腐蚀动力学曲线。采用XRD、SEM和EDS分析不同腐蚀阶段的腐蚀产物形貌、成分和物相组成。结果腐蚀初期,Super304H钢在700℃下的腐蚀速率明显比650℃下的快,腐蚀过程中,腐蚀产物不断生成和剥落。650℃时,样品初期的主要成分为Cr_2O_3和Fe2O3,随腐蚀时间的延长,生成了Fe_3O_4;700℃时的腐蚀产物剥落更明显。腐蚀产物具有双层结构,主要由Fe2O3、Cr_2O_3、Fe_3O_4和少量(Ni,Cr)Fe_2O4、Cu Fe_2O4尖晶石类化合物组成,在腐蚀产物内层生成了硫化物。结论 Super304H钢在650℃和700℃含SO2(1.5%)的模拟烟气中,腐蚀产物不断生成和剥落,导致腐蚀加速。     

某沿海火电厂贮煤仓构件腐蚀机制分析

目的研究某火电厂沿海煤仓构件的腐蚀情况,分析其腐蚀机制。方法采用扫描电子显微镜(SEM)对构件表面与内部区域的腐蚀形貌及腐蚀产物分布进行表征,借助能量色散X射线光谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等仪器,对腐蚀产物元素组成及物相进行表征分析,结合贮煤仓构件服役环境探讨腐蚀机制。结果沿海火电厂贮煤仓构件腐蚀情况较为严重且分布极广,腐蚀类型主要为点蚀。腐蚀产物厚度约为3.82 mm,表层和内部分别为黄色物质和灰黑色疏松物质,且聚集有球状和丝状或棉团状铁锈。腐蚀产物组成元素以O、Fe为主,其中表面黄色物质的主要物相为Fe2O3,表面丝状或棉团状物质主要为α-FeOOH,内部灰黑色物质的主要物相为Fe3O4,针片状物质为γ-FeOOH,球状物质的C、Si、Al、Ca、Mg等元素含量较高且主要物相为SiO2,为煤粉颗粒。结论沿海电厂贮煤仓构件腐蚀初期为Fe的吸氧腐蚀,并发生完全氧化脱水生成Fe2O3,其良好致密性使内部发生氧浓差腐蚀生成Fe3O4,底面产物主要为Fe3O4和Fe2O3的混合物,而煤粉颗粒和燃煤产生的CO2、SO2等酸性气体为腐蚀的快速发生提供了环境。发生的点蚀极易造成穿孔,需采取更有效的防护措施。     

长庆油田某采油厂集输管道内腐蚀原因及腐蚀机理

采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)等对长庆油田6个典型区块管道腐蚀失效的原因进行了分析,并对腐蚀机理进行了探讨。结果表明:6个典型区失效管道的组织为铁素体和少量的珠光体,元素分布均匀,化学成分符合20#钢的标准规定。1号、3号、4号、5号、6号典型区块腐蚀穿孔管节腐蚀产物的主要成分为铁的氧化物(Fe2O3、Fe3O4)。2号典型区块腐蚀穿孔管节腐蚀产物的主要成分为铁的氧化物(Fe2O3、Fe3O4)和铁的硫化物(FeS)。1号、4号、5号、6号典型区块管道主要发生了二氧化碳腐蚀。2号典型区块管道发生了二氧化碳和硫化氢腐蚀。3号典型区块管道发生了二氧化碳和氧腐蚀。     

余热锅炉省煤器管腐蚀原因分析

 对在役使用的余热锅炉省煤器管进行了现场取样,经化学成分分析、机械性能测试,省煤器管束符合材质要求.通过外观检验、壁厚测量、扫描电镜、能谱和X射线衍射,对省煤器管腐蚀原因进行了分析.结果表明,余热锅炉以瓦斯气作为燃料,总硫含量波动大,硫分在燃烧时绝大部分变成了SO2,其中有一部分可进一步氧化成SO3,SO3与水汽作用而在省煤器低温部位凝结成H2SO4.腐蚀产物分析证实蚀坑内腐蚀产物为硫酸铁,管外表面附着物经检测也有其它硫酸盐形式.证实管外表面蚀坑处于易于形成露点的位置管材外表面局部腐蚀是因露点腐蚀造成.露点腐蚀蚀坑深达0.9mm,并已连片出现,难以满足省煤器管使用条件.管内表面腐蚀产物主要为Fe2O3,说明管内表面受除氧水均匀腐蚀.      

赤泥沉降槽盖板腐蚀原因分析

赤泥沉降槽A3钢盖板的腐蚀是保温层上的抹面灰泥吸水渗水,使硅藻土保温砖经常处于潮湿状态,其浸出液是碱性强电解质,A3钢在此环境中发生电化学腐蚀.腐蚀产物是以Fe3O4、Fe2O3和FeO(OH)为主铁的氧化物和氢氧化物.建议采用致密的石灰抹面并在抹面上施加煤焦油沥青覆盖层防止渗水.     

海洋大气环境下TC4钛合金与316L不锈钢铆接件腐蚀行为研究

研究了TC4-316L异种金属铆接件在模拟海洋大气环境条件下的腐蚀行为。利用失重法、X射线光电子能谱分析(XPS)、扫描电子显微镜(SEM)、激光共聚焦显微镜等方法分析了试样的腐蚀动力学、锈层成分、腐蚀形貌。结果表明,TC4-316L铆接件在周期浸润实验1200 h后,316L不锈钢发生了腐蚀,而TC4钛合金并没有明显的腐蚀现象;316L不锈钢腐蚀产物包含FeOOH,Fe3O4和Fe2O3,而TC4钛合金表面主要为TiO2和Ti2O3等钛的氧化物组成的氧化膜。与单件316L不锈钢相比,由于电偶腐蚀与缝隙腐蚀的共同作用,TC4-316L铆接件中的316L不锈钢腐蚀加速。     

电站锅炉盐酸清洗中的腐蚀控制

介绍了锅炉盐酸清洗不同阶段钢的腐蚀规律和腐蚀控制方法。通过试验研究,得出规律：(1)酸洗过程中影响腐蚀速率的工序是酸洗、酸洗后水冲洗和漂选.(2)酸洗工序中主要影响腐蚀速率的因素有流速、三价铁离子浓度;其中流速对腐蚀速率的影响最大,可使腐蚀速率增加10倍左右;三价铁离子可使腐蚀速率增加3倍以上。(3)酸洗后水冲洗工序中钢的腐蚀速率与酸洗工序中钢的腐蚀速率相当,应尽量减少水冲洗的时间。(4)为了控制漂洗工序中钢的腐蚀速率,需添加缓蚀剂。     

工业废水水暖管道腐蚀失效分析

针对工业废水水暖管道腐蚀失效问题,采用化学成分分析、X射线衍射、光学显微镜、腐蚀电化学试验等方法对腐蚀钢管进行分析。结果表明,腐蚀沉积物中含有Fe3O4、Fe2O3、Fe2(SO4)3及FeS;水介质pH值低于最小腐蚀速度范围的pH值;水介质中Cl-浓度值偏高,SO42-浓度值比标准偏高近一倍,这些因素对钢管的腐蚀速度及腐蚀性能均造成影响;母材中存在的夹杂和带状组织对材料的腐蚀性影响不大。因此工业废水用于供暖管网前,应对介质水进行一定的处理来保证供暖管网的寿命。     

Na2 S2 O3 对 16Mn 钢材在碱性溶液中的腐蚀影响研究

目的研究16Mn钢在4 g/L Na2S2O3的碱性溶液中的腐蚀行为和腐蚀机理。方法对16Mn钢的腐蚀形貌进行深入观察,对腐蚀产物的成分进行EDS分析,通过质量损失法和动力学方法分析腐蚀速率的变化,确定腐蚀机理。结果腐蚀形貌随腐蚀时间的推移由最初的点蚀发展为均匀腐蚀,腐蚀所生成的产物主要由O,S,Na,Fe元素组成。结论腐蚀产物主要是非晶态和晶态的羟基氧化铁和赤铁矿,随着腐蚀时间的延长,腐蚀越发严重,腐蚀速率逐渐下降。     

316NG不锈钢在高纯水环境中的腐蚀行为

通过腐蚀失重试验,获得了316NG不锈钢在高纯水环境中的腐蚀失重曲线及均匀腐蚀速率;采用XPS、XRD、SEM等手段对腐蚀产物的组成元素、物相、形貌进行了分析。结果表明:316NG不锈钢在高纯水环境中的平均腐蚀速率为0.05mm/a,远小于304NG不锈钢和321不锈钢的;腐蚀产物膜主要以耐蚀性强的磁铁矿Fe_3O_4、尖晶石类氧化物FeCr_2O_4和NiFe_2O_4、镍和铬氧化物及氢氧化物等形式存在,且(铬+镍)与铁的原子比高于基体的,说明316NG不锈钢具有良好的耐腐蚀性能。