刚性挡墙主动土压力的有限元分析

针对经典土压力理论的不足之处,采用有限单元法对作用于刚性挡墙上的主动土压力进行数值分析,土体采用弹塑性的Mohr-Coulomb本构模型,在土与墙体结构接触面间引入接触单元,并按库仑摩擦准则定义接触关系,研究了刚性挡墙上主动土压力的大小、作用点位置及其分布规律,并对填土性质参数进行了敏感性分析。结果表明,刚性挡墙后主动土压力为凸曲线分布,作用点位置处于O.36~O.40倍墙高处;填土模量的增大将提高土压力数值,但在同时又引起作用点位置的下降;填土重度与土压力数值呈正相关,但对作用点位置的影响却较小;墙土间摩擦系数无论是对土压力大小还是作用点的位置都有较大的影响。     

望儿山金矿旧尾矿库稳定性分析

根据望儿山金矿旧尾矿库的现状,对其进行稳定性分析计算,提出了综合治理的措施。     

膨胀土路基及构造物在施工中的土压力试验与分析

对弱膨胀土作为高速公路路堤填料的三个试验路段(膨胀土路段、膨胀土改良路段和膨胀土加筋路段)和公路构造物(涵洞)土压力的测试结果进行分析，得到高速公路膨胀土路堤在施工填筑过程中的土压力分布规律。     

歪头山铁矿陡坡铁路轨道结构参数确定

采用力学原理对歪头山铁矿40‰陡坡铁路结构进行强度检算,从而确定了现行的轨道结构参数满足陡坡运输要求.     

挡土墙主动土压力分布研究

基于极限平衡理论,利用单元分层法分别讨论了墙后无开挖回填和有开挖回填不同工况条件下的挡土墙土压力分布形式,推导出不同工况条件下的主动土压力强度及主动土压力系数理论公式.结果表明,墙后无开挖回填工况条件下墙背主动土压力沿墙高成线性分布;墙后有开挖回填工况条件下墙背土压力沿墙高成非线性分布.     

深基坑工程土压力理论分析

深基坑工程已经成为了基坑工程中的主流,对于深基坑工程中合理的计算理论的选择也提出了更高的要求.通过分析不同土层条件对土压力计算的影响,以及总结前人的工程经验,讨论深基坑工程中土压力的最优计算方法.     

黄土基坑围护结构上的土压力

通过对西安地铁基坑工程实践过程中的大量监测数据的分析与整理,归纳出黄土地区深基坑作用于围护结构上土压力的分布特点和规律。研究发现,作用于围护结构上的土压力与基坑所在地的水文地质与工程地质条件有着相关关系,进而反演出西安地铁基坑围护结构土压力系数的修正系数的分布规律。     

土压平衡式盾构机土舱压力控制仿真分析

阐述了土压平衡式盾构机电液控制系统工作原理。在AMESim仿真环境中搭建了系统的仿真模型,仿真分析了推进系统的推进速度、螺旋输送机转速以及密封土舱内土压力的相关关系。仿真结果表明,通过实时控制推进系统的推进速度和螺旋输送机的转速,可使密封土舱内的土压力达到稳定,从而保证施工质量,有效维持地表的稳定性。     

本钢歪头山铁矿实际生产能力的分析

介绍了本钢歪头山铁矿的生产现状，对其目前实际生产能力进行了分析研究，强调应从铁路移动坑线开拓系统、电铲工作面数、矿山可能达到的下降速度等方面综合考虑，确定矿山生产规模，并对如何确保该目标，提出了建设性的意见。     

高瓦斯综放工作面超前支承压力与瓦斯涌出关系分析

工作面前方煤体内的瓦斯涌出量是整个工作面瓦斯涌出的重要组成部分。煤体内的瓦斯压力变化直接影响着瓦斯渗流速度,而工作面前方煤体的瓦斯压力变化又受煤体应力的影响,因此工作面超前支承压力与前方煤体瓦斯涌出存在着一定关系。对工作面前方煤体内瓦斯涌出与超前支承压力的关系进行了监测,通过监测结果进行分析并结合数值模拟,对超前支承压力与瓦斯涌出量的变化关系进行了分析。     

超前支承压力对下山的影响分析及合理停采线位置确定

为了分析工作面超前支承压力对下山的影响,采用理论计算、数值模拟,对晋城永安煤矿工作面超前支承压力分布规律进行了分析,确定了超前支承压力峰值位置为距材料下山30m外,高达19.55MPa,叠加影响应力集中系数最高达3~3.5,且对底板深部产生影响。确定了合理的停采线位置为距离材料下山60m,下山维护取得了良好的效果。     

2-126工作面覆岩移动及超前支承压力分布规律

为掌握2-126工作面回采时覆岩移动规律和超前支承压力分布,通过具体分析工作面的地质条件,采用理论分析与数值模拟的方式进行上覆岩层运移规律的分析,确定基本顶的初次和周期来压步距,以及上覆岩层三带的分布;另外在回采期间通过现场监测的方式对工作面超前支承压力进行分析。结果表明:2-126工作面基本顶的初次和周期来压步距分别约为38.9 m和15 m,工作面垮落带和裂隙带的高度分别约为25 m和75 m,超前支承压力影响范围约为50 m,应力峰值约出现在超前工作面16.7 m的位置.     

充填采场支承压力分布特征及冲击灾害控制机理

为深入分析采场覆岩运动与支承压力分布特征,构建了充填采场支承压力计算力学模型;对充填工作面应力分布进行了现场实测,并以此为基础,分析了充填开采冲击灾害控制机理。研究表明:充填采场支承压力范围与集中程度较传统开采小,一般不会出现塑性区,支承压力范围与充填体对覆岩的承载系数Kc成反比,充填体承载系数Kc越大,充填体对覆岩的支承作用越大,采场支承压力范围也越小;充填采场煤体储存压缩弹性能和坚硬顶板储存弯曲弹性能较小,不易发生冲击灾害。     

支承压力区裂隙闭合度变化对渗透率的影响

建立了裂隙闭合度力学模型,结合支承压力表达式,计算得出了裂隙闭合区域范围。分析了支承压力区裂隙闭合度的变化过程以及裂隙闭合度变化对渗透率的影响。结果表明:原岩应力大于某个值时,支承压力区裂隙经历了完全闭合-部分张开-完全张开的过程,渗透率经历了缓慢增加-快速增加-突跳式增加的过程;原岩应力小于某个值时,支承压力区裂隙经历了完全张开-部分闭合-完全张开的过程,渗透率经历了缓慢增加-减小-突跳式增加的过程。同时利用comsol数值模拟软件,模拟了支承压力区煤体渗透率的变化情况,数值模拟结果与理论计算结果一致。     

采场支承压力分区变异特征研究

通过数值模拟、X光衍射、扫描电镜、现场实测等手段,研究了两淮矿区不同采深和采厚情况下回采工作面前方支承压力分区变异特征.结果表明,超浅部风氧化带内开采时,岩石由于受到沉积水环境和风化的影响,强度降低,塑性变形能力增强,压力呈现静压大,动压小,动载系数小的趋势;开采进入常规深度时,岩石弹性变形能力增强,支承压力峰值强度也随着采深增加而增加,峰值压力集中系数增加;开采进入深部时,由于高温度和高地压等因素影响,岩石的强度降低,塑性变形能力增强,支承压力峰值强度增加,但峰值压力集中系数却呈下降趋势,岩层逐渐呈现出黏塑性变形;随着开采煤层的厚度增加,采场前方支承压力峰值集中系数减小,峰值离煤壁越远.     

缓倾斜煤层开采侧向支承压力分布特征模拟研究

为全面了解缓倾斜煤层开采后围岩应力分布规律,运用相似材料模拟法,以某矿综采工作面的实际工程地质情况为依据,分析了采场两侧向的支承压力分布情况及应力集中程度、应力峰值距煤壁的距离、支承压力的影响范围等因素,为该矿采区巷道的合理位置布置提供参考价值。     

不稳定残余支承压力影响下沿空巷道围岩变形规律

由于采掘接替紧张,有的煤矿在上区段回采完毕后不待采空区顶板活动稳定即采取留小煤柱沿空掘巷。在不稳定残余支承压力影响下,巷道掘进期间即出现大变形,给巷道支护带来很大困难。对鲍店煤矿103下03工作面轨道顺槽不稳定残余支承压力影响下沿空掘巷的巷道表面位移、顶板离层和围岩深部位移的监测结果进行了分析,结果表明窄煤柱的变形没有导致悬臂梁的回转失稳,仍起到支撑悬臂梁的作用;窄煤柱塑性变形较大,导致回转岩块支撑点向实体煤壁移动,从而致使巷道实体帮变形加大;巷道上部老顶的稳定情况对巷道变形影响较大。     

基于应力监测的工作面支承压力分布规律探讨

采用KJ550煤矿冲击地压监测系统,监测跃进煤矿25110工作面煤体应力状态,判断25110工作面运输巷的冲击危险性。根据KJ550监测煤体内应力变化规律,结合覆岩断裂分析得知,工作面超前支承压力呈现多峰值和多低谷形态,经井下现场钻孔实测证实了KJ550煤矿冲击地压监测系统的准确性。     

动载作用下采场前支承压力分布特征研究

针对试验工作面的情况,以弹性基础连续梁为力学模型,从动力学的微分方程出发,研究了匀速移动的动载作用下弹性基础梁,系统研究了采场前支承压力分布规律及其主要影响因素,得出了支承压力的表达式。