45钢淬火加热零保温可行性研究

对45钢在空气介质的箱式炉中进行淬火加热时，加热、保温时间能否缩短，特别是“零保温”是否可行等，进行了试验和研究。结果表明：工件心部到温即可淬火，对45钢制作的中小型工件在调质时，淬火加热过程的零保温是可行的，且零保温试样和经典加热试样的淬火组织与力学性能均无太大的差别。45钢淬火加热零保温可行性研究@白伟成     

合理缩短淬火加热时间的研究

本文研究了合理缩短45钢件在箱式炉中淬火加热时间。采用在试样上焊接热电偶的方法以显示试样表面温度,实现了淬火温度下的零时间保温,观察了在盐水中淬火试样的表面显微组织,测定了试样的表面硬度及其横截面上的硬度分布。试验结果表明,零时间保温试样的淬火质量不次于传统工艺的淬火质量。在试验数据的基础上,还提出了在试样尺寸变化条件下,为实现零时间保温的加热时间计算公式τ=(0.14(1/D) 0.31)K·D((1/D)=1～3)。采用零时间保温以取代传统工艺在工艺上是可行的,并具有节能的效果。     

45钢“零保温”淬火工艺的可行性研究

根据传热方程计算了45钢工件的透热时间,探讨了"零保温"淬火温度对钢的力学性能的影响.直径不大于70 mm的45钢工件,表面与心部达到840℃的时间相近;在780～900℃范围内随着淬火温度的升高,45钢的强度、硬度升高,经900℃"零保温"淬火后具有较高的强度和硬度;该钢"零保温"淬火后获得细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.理论分析和实验结果表明45钢"零保温"淬火工艺是可行性的.     

5CrMnMo淬火加热保温时间对组织性能的影响

研究了５ＣｒＭｎＭｏ热模钢９００℃强韧化处理时加热保温时间对组织性能的影响。试验表明，试样在９００℃加热淬火时，当保温时间少于１０ｍｉｎ时淬火组织以针状马氏体为主，当保温时间大于３５ｍｉｎ后淬火组织主要是由板条马氏体组成，随着保温时间不断延长，纯板条束中的孪晶区也将不断减少，回火后的冲击韧性值及断裂韧性值有很大提高，研究指出，当５ＣｒＭｎＭｏ热模钢９００℃加热保温６０ｍｉｎ左右淬火后于５２０℃下回火３ｈ时可获最佳综合机械性能，这不但超过传统工艺而且优于复合等温处理工艺。     

“零保温”淬火温度对20 MnV 钢强度和硬度的影响

采用正交组合回归设计实验方法,研究了"零保温"淬火条件下,加热温度和回火温度对20 MnV钢强度和硬度的影响规律.试验结果表明,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响,适当提高淬火温度,20 MnV钢"零保温"淬火的强硬性高于常规880℃淬火.     

“零保温”淬火温度对20MnV钢强度和硬度的影响

采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律 .试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强硬性高于常规 880℃淬火     

结构钢淬(正)火热处理零保温探讨

目前，国内外从节能角度出发，大力探索缩短加热时间的途径．通过理论论证和实验的方法，对缩短结构钢热处理保温时间进行了研究、分析，认为结构钢在淬火和正火过程中，缩短保温时间甚至零保温是可行的，更是必要的。     

60Si2Mn钢“零保温”淬火工艺的试验研究

本文通过对传统奥氏体化理论的详细分析，证明在这一理论指导下应用的淬火保温时间是保守的，不确切的，可以缩短为零，文中用６０Ｓｉ２Ｍｎ钢进行了“零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织，奥氏体晶粒度和机械性能指标等进行对比，分析了６０Ｓｉ２Ｍｎ钢“零保温”淬火工艺的可行性。     

原始组织对25MnV钢“零保温”淬火后组织性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢“零保温”淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧态“零保温”淬火.在较低温度“零保温”淬火时,原始组织对25MnV钢的强硬性影响显著,随淬火温度升高,其影响逐步减弱.通过低温“零保温”奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能.     

原始组织对25MnV钢"零保温"淬火后组织性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢"零保温"淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧态"零保温"淬火.在较低温度"零保温"淬火时,原始组织对25MnV钢的强硬性影响显著,随淬火温度升高,其影响逐步减弱.通过低温"零保温"奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能.     

45钢射钉的高温淬火强韧化

对４５钢射钉的高温淬火工艺在生产中的应用进行了研究，成功地解决了４５钢射钉的韧性不足及裂纹类缺陷，并介绍了合理控制高温淬火前的组织（碳化物的形状）、加热时间、冷却速度，对提高韧性和防止裂纹的有利作用。与亚温淬火相比较，高温淬火射钉不仅性能提高、使用安全，而且简化了工艺。     

热处理对GCr15钢冷模具多次冲击抗力的影响

本文对原始組織经过高温固溶碳化物细化预处理,再通过控制马氏体形态的低温短时加热淬火;碳化物細化加奥氏体超細化的四次循环快速加热淬火;球化加常规工艺淬火等工艺处理的GCr15钢进行了多次冲击弯曲试验,研究了GCr15钢在不同热处理状态下的多次冲击弯曲抗力变化规律。根据对多冲试样断口的微观分析,研究了GCr15钢不同热处理工艺多冲抗力变化的微观机理。试验結果表明,经高温固溶碳化物細化预处理加奥氏体超细化的四次循环快速加热淬火的GCr15钢,多次冲击弯曲坑力在任何能量下,均比其他工艺高。微观断口由常规工艺的准解理加解理断裂变为准解理加韧窩断裂。用这种工艺处理冷冲、冷镦模具,可以大大提高其使用寿命。     

高温下预应力筋和非预应力筋的力学性能

通过对２１根φ１６月牙纹钢筋、４５根φ１２及φ８光圆钢筋,２４根φ５高强碳素钢丝高温下的力学性能试验,研究了预应力钢筋和非预应力钢筋性能在高温下 变化规律。     

热处理提高5CrMnMo钢强韧性的研究

通过对 5CrMnMo 钢高温淬火回火和高温加热等温淬火回火两种热处理,控制其微观组织,并与常规工艺相比较,结果表明:高温淬火获得了以 M 板为主的组织,高温加热等温淬火获得了(M 板+B 下)的复合组织。前者使其强度和断裂韧性大幅度提高,冲击韧性和塑性亦有所增加,且提高了抗回火稳定性;后者也使强度和断裂韧性有较大提高,塑性提高尤其显著,抗回火稳定性与常规工艺相当。它为改进该钢热锻模的热处理工艺提供了重要依据。     

45钢最佳热处理规范的选择

本文对常见中碳结构钢,45钢,探讨了热处理规范的选择,以保证达到要求的机械性能。根据实验数据的回归分析,求出σ_b、α_k、ψ、HRc等性能指标与淬火温度及回火温度的关系式。推导出由性能指标决定回火温度的公式。根据定量金相测定,分析了热处理参数对性能的影响。对于调质处     

采用X射线法测算金属材料内部残余应力的研究

阐述了采用Ｘ射线法测量经感应加热淬火后的４５号钢试样内部的残余应力的原理和方法．试验表明,用Ｘ射线法测量和用修正公式计算残余应力沿层深的分布准确、可靠．     

P80高级塑料模具钢热处理生产工艺的试验研究

对比研究淬火回火工艺及正火回火工艺对P80沉淀硬化塑料模具试验钢组织及硬度的影响。结果表明:20 mm方块试样淬火后得到马氏体组织,正火后得到马氏体与少量贝氏体组织;随着回火温度的提高,硬度先升高后降低,500℃回火时硬度最高,但淬火回火试样的最高硬度(45 HRC)高于正火回火试样(42 HRC);100 mm方块试样在淬火加500℃回火后主要是板条回火马氏体组织,硬度范围为42~45 HRC,平均硬度为44 HRC;正火加500℃回火后主要是板条贝氏体组织,硬度范围为39~43 HRC,平均硬度为41 HRC。实际生产中采用热轧控冷加回火工艺生产P80的厚钢板能够满足用户的硬度要求。     

热处理对H_(13)钢热疲劳性能影响的研究

利用自制的电阻炉加热、循环水冷却式试验机,采用板状试样项端裂纹测试法,对 H13钢进行了热疲劳试验,测试了每100次循环后的裂纹长度和显微硬度的变化.试验结果表明:锻造余热淬火加高温回火后的热疲劳性能优于锻造缓冷加球化退火;提高淬火温度有利于 H13钢热疲劳性能的提高.根据显微组织观察,从理论上解释了上述规律.