共查询到20条相似文献,搜索用时 165 毫秒
1.
非均相沉淀法制备Al2O3-YAG复相陶瓷 总被引:1,自引:0,他引:1
本文测量了YAG粉体的ξ电位,通过调节pH值获得均匀分散的YAG水悬浮液.采用非均相沉淀方法获得YAG分布均匀的Al2O3-YAG复合粉体.通过热压烧结得到致密烧结体,YAG的加入对烧结温度的影响不大.Al2O3-5vol%YAG复相陶瓷的抗弯强度为485MPa,断裂韧性为4.2MPa·m1/2,均高于单相Al2O3陶瓷,数据的重复性好于球磨混合所制备的样品.通过TEM观察,YAG颗粒均匀分布于整个样品中,表明通过非均相沉淀制粉可以获得YAG颗粒分布均匀的Al2O3-YAG复相陶瓷. 相似文献
2.
由SiO2/3Y-TZP包裹复合粉体制备ZrSiO4/3Y-TZP细晶陶瓷 总被引:1,自引:0,他引:1
对湿化学法制备的SiO2/3Y-TZP包裹复合粉体进行了热压烧结研究,并利用X射线衍射和透射电镜表征了烧结体的物相和显微结构.在低于1300℃,复合粉体发生瞬时粘性烧结,材料密度迅速提高;随着烧结温度的升高,SIO2和ZrO2发生反应生成ZrSiO4.在1500℃热压条件下,制备了平均晶粒尺寸为350nm的ZrSiO4/3Y-TZP细晶复相材料.我们认为,在烧结过程中形成的第二相ZrSiO4,特别是SiO2包裹层对抑制基体晶粒长大起主要作用. 相似文献
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
共沉淀法制备Al_2O_3-YAG复相陶瓷及其显微结构研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用共沉淀法制备了Al2O3-YAG复合粉体,YAG的结晶温度在1000℃左右.共沉淀法 制备的Al2O3-YAG复合粉体经1550℃热压烧结,获得致密烧结体,YAG的加入量对烧结温度 的影响不大. Al2O3-5vol%YAG复合材料的抗弯强度为604MPa,断裂韧性为5.0MPam1/2; Al2O3-25vol%YAG复合材料的抗弯强度为611MPa,断裂韧性为45MPam1/2.所有这些数据 都高于单相Al2O3陶瓷的力学性能,说明YAG的加入有利于A12O3陶瓷力学性能的提高. 通过显微结构观察发现:大的YAG颗粒位于Al2O3晶界上,小的YAG颗粒位于Al2O3晶粒 内.在 Al2O3-5vol%YAG复合材料中,许多小的白色区域存在于 Al2O3晶粒内,这可能和较低 的Y2O3含量有关. 相似文献
11.
在氧气中焙烧C/γ-Al2O3复合物快速制备α-Al2O3微粉 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了一种快速制备α-Al2O3微粉的方法, 以淀粉为碳源、γ-Al2O3为前体制备了C/γ-Al2O3复合物, 然后在800℃、氧气氛中焙烧制备α-Al2O3微粉. N2物理吸附及SEM分析结果表明, 所制得的α-氧化铝颗粒细小, 约为2μm. 该方法具有焙烧温度低、焙烧时间短的优点, 同时, 淀粉及γ-Al2O3均为廉价的工业原料, 且该方法所需淀粉量较少, 最少仅需0.3g/g γ-Al2O3, 对应的C/γ-Al2O3复合物碳含量约为6wt%, 因而极具工业化应用前景. 相似文献
12.
纳米α-Al2O3/W复合粉体的制备 总被引:1,自引:0,他引:1
论述了非均相沉淀法制备纳米α—Al2O3/W复合粉体的实验过程,以及纳米钨粉对α—Al2O3相转变温度的影响.结果表明:纳米钨粉的存在降低了α—Al2O3的相转变温度.本实验所制凝胶在1000℃真空中煅烧1h可获得平均粒径<50nm的α—Al2O3/W粉体. 相似文献
13.
依据“受限烧结”理论,分析计算刚性支撑体上单层陶瓷膜在烧结过程中受到的应力.结果表明:单层膜在受限烧结过程中受到来自支撑体的拉应力作用,导致烧结推动力较自由烧结时降低,所需要的烧结温度比无支撑材料的烧结温度高.对于α-Al2O3单层膜和ZrO2单层膜,分别计算其在受限烧结过程中受到的推动力,通过与膜层强度相关联,确定各自合适的烧结温度分别为1350和1180℃.进一步采用层状材料的共烧结应力模型计算双层膜在共烧结过程中顶层ZrO2膜对底层α-Al2O3膜的压应力,当底层α-Al2O3膜的厚度为15μm时,顶层ZrO2膜厚度需大于10μm,压应力的促进作用才能实现ZrO2/α-Al2O3双层膜在1200℃下共烧结. 相似文献
14.
用高纯Al粉体和Y2O3粉体(Al-Y2O3粉体)为原料采用固相反应法制备了YAG陶瓷. Al-Y2O3粉体高能经过球磨, 煅烧生成YAG粉体, 再真空烧结制备高致密YAG陶瓷. 采用DTA-TG对球磨Al-Y2O3粉体进行分析, 采用XRD、SEM对球磨的Al-Y2O3粉体、YAG粉体及YAG陶瓷进行了表征. 实验表明: Al-Y2O3粉体在~569℃时, Al粉强烈氧化, 并与Y2O3粉反应, 600℃煅烧出现YAM相, 随煅烧温度升高出现YAP相, 1200℃煅烧生成YAG粉体. 成型YAG素坯在1750℃保温2h真空烧结出YAG相陶瓷, YAG陶瓷相对密度可达98.6%, 晶粒生长均匀, 晶粒尺寸为810μm. 相似文献
15.
16.
Al2O3-SiO2复合膜的制备与结构表征 总被引:1,自引:0,他引:1
以异丙醇铝和正硅酸乙酯为主要原料,用溶胶-凝胶法制备无支撑体Al2O3-SiO2复合膜.应用XRD、DTA-TGA、IR、BET等测试手段对复合膜的物相组成、热稳定性、孔结构进行表征.并且讨论了化学组成和煅烧温度对复合膜孔结构的影响.研究结果表明:550℃煅烧10h的复合膜物相组成为无定形的SiO2和γ-Al2O3晶体,粒度大小在2-4nm之间,化学组成为Al2O3/SiO2=3:2的复合膜在不同煅烧温度时,400℃煅烧的物相为γ-AlOOH和,γ-Al2O3,550-1150℃煅烧的物相为γ-Al2O3,1220℃煅烧的物相为γ-Al2O3和α-Al2O3,1300℃煅烧的物相为莫来石相和α-Al2O3;化学组成不同的复合膜主要是由Al-O网络和Si-O网络构成,没有形成Al-O-Si网络结构;复合膜具有良好的热稳定性;化学组成和煅烧温度对复合膜的孔结构有一定的影响. 相似文献
17.
18.
溶胶-凝胶法制备无机复合膜催化材料 总被引:4,自引:0,他引:4
以正硅酸乙酯(TEOS)、硝酸铁和银酸铵为原料,用溶胶-凝胶法制备了Fe-Si-O和Mo-O溶胶,通过浸渍-提拉法,分别制得了Fe-Si-O薄膜(以载玻片为基板)和MO-Fe-Si-O薄膜(以多孔α-Al2O3为基质材料).考察了制备工艺条件对Fe-Si-O成膜的影响,采用DTA、XRD和SEM等技术研究了热处理条件对Mo-Fe-Si-O薄膜结构的影响.结果表明:溶胶粘度、衬底材质、浸渍时间、提拉速度等是影响Fe-Si-O成膜的主要因素;溶胶-凝胶法制备的Mo-Fe-Si-O/α-Al2O3无机复合膜热处理温度达到650℃以上,即能形成比较明显的结晶相,薄膜经高温焙烧(700℃)-冷却反复5次,膜表面没有出现剥离和开裂现象. 相似文献
19.
水热盐溶液卸压法制备氧化物粉体 总被引:13,自引:0,他引:13
本文采用一种新的水热粉体制备方法-水热盐溶液卸压法,制得了α-Al2O3粉体、AlO(OH)纤维以及ZrO2和AlO(OH)复合氧化物粉体.发现以1mol/LAl(NO3)3溶液作为前驱物,0.2mol/LFe(NO3)3为添加剂,在300℃可制得α-Al2O3粉体.以1mol/LAl(NO3)3溶液为前驱物;1mol/LKBr为添加剂,在350℃可制得长径比为13:1的AlO(OH)纤维.当采用AlCl3、ZrOCl2溶液为前驱物,Zr/Al的比例为1:3时,在240℃可制得纤维状AlO(OH)颗粒和球形ZrO2颗粒的复合氧化物粉体. 相似文献
20.
SPS制备亚微米晶氧化铝陶瓷 总被引:2,自引:0,他引:2
以商业α-Al2O3粉体为原料, MgO为烧结助剂, 采用放电等离子烧结技术(SPS)制备亚微米晶氧化铝陶瓷. 系统研究了烧结温度、烧结助剂含量对亚微米晶氧化铝陶瓷的致密化过程及显微结构的影响. 分析结果表明, 1250℃以及0.05wt%分别是最佳的烧结温度和烧结助剂含量; 在此条件下获得的亚微米晶氧化铝陶瓷, 其相对密度达到99.8%TD(theoretical density),平均晶粒尺寸约0.68μm,显微硬度(HV5)达到20.75GPa,在3~5μm中红外范围内直线透过率超过83%. 当MgO掺杂量超过0.1wt%时, 第二相MgAl2O4形成, 引起光散射, 降低红外透过率. 相似文献