我厂解决预器系统堵塞的措施

1概述我厂700t／d熟料RSP分解炉干法生产线,预热器系统为2－1－1－1－1型,建成投产后,一度因预热器系统频繁堵塞严重制约着生产。据统计,1994年预热器堵塞36次,累计达242h,不仅为排堵耗费了人力、物力和财力,且影响熟料产量6776t。经过一段时间的摸索,我们发现预热器系统易堵部位主要有：C4垂直烟道、C4锥体、窑尾烟室缩口、C5锥体及下料管、窑尾斜坡,以及分解炉SC室与MC审详接管道。其中C4垂直在烟道（堵塞部位见图1）堵塞物与C4堵塞物类似,主要是未燃尽煤粉和生料沉积物。窑尾烟室缩口和窑尾斜坡的堵塞物主要是结皮物料,…     

预分解窑结皮与窑皮的X射线衍射分析

通过XRD分析可知：窑尾上升烟道2号结皮JPS2含有相当数量的CaSO4,CaSO4颗粒是导致这个区域结皮的主要物质;上升烟道6号结皮JPS6中的硫酸盐存在形式由熔点较高的CaSO4向熔点较低的R2SO4过渡;引起窑列C5结皮JPA5的活跃组分由硫变成了氯,碱的主要存在形式也由硫酸盐形式转为氯盐形式;形成炉列C2结皮JPB2的黏结力主要体现为表面力,即范德华力、静电力及高的比表面能等。     

预分解窑结皮机理研究

１结皮的分类结皮是指生料粉与窑气中有害组分所形成的粘附在窑尾系统内壁的层状物。实践表明,预分解窑最易发生结皮的部位是窑尾烟室、下料斜坡、窑尾缩口、最低两级筒的下料管、分解炉内等处。结皮使通风通道的有效截面积减小,阻力相应增大,影响系统通风,使主排风机拉风加大。结皮增厚或塌落时,还容易发生堵塞。结皮可以从质地的坚硬程度不同粗略地划分为两类：一类是质地比较疏松的（以下简称Ⅰ型结皮）;另一类是质地比较坚硬的（以下简称Ⅱ型结皮）。对于实际生产有较大影响的是Ⅱ型结皮。因为Ⅰ型结皮与器壁的粘附力比较小,在拉…     

5000 t/d熟料预分解系统的优化改造

5000 t/d熟料生产线预分解系统运行中存在系统阻力大、风速高、C1预热器出口温度高、高温风机电耗高、煤粉贫化等现象,伴生结皮、堵塞、NOx排放超标等问题.对烟室、C5预热器下料装置、三次风管进风位置、窑尾缩口、分解炉中部缩口、C1预热器、C1～C5预热器进风口通风面积等部位进行优化改造,相关问题得到改善,达到了节能...     

5000t/d生产线烧成系统的节能改造

<正>湖北某厂5000t/d生产线于2007年投产,窑尾采用天津水泥工业设计研究院的第二代预热预分解系统,窑头使用TC-12102改进型篦冷机,有效篦床面积119.3m2,该线熟料产量可达6 200t/d。随着产量的提高,原有设备已难以满足生产需求,于2014年2月对该线进行了节能技术改造,取得了很好的效果。1存在的问题及分析1)烟室底部及C5下料管入烟室两侧易结皮。     

窑尾烟室、缩口结皮的原因及解决措施

造成烟室缩口结皮的原因很多,原燃材料的质量、系统窑炉用风的匹配、温度的控制以及结皮部位的耐火材料等,都会引起系统结皮。生料和燃料入窑的硫碱比例失调容易加重窑尾烟室及缩口结皮,但把结皮原因全部归结为硫碱比失调并不合理,而窑内出现的还原气氛才是结皮产生的主要原因。当硫碱比偏高而窑内O2含量富余时会对结皮有所缓解,当硫碱比在正常范围而窑内存在还原气氛,烟室缩口部位照样会严重结皮,因此,生产中应该更关注窑尾各部位有害元素的富积。新型抗结皮材料的引入,有助于缓解窑尾烟室及缩口的结皮。     

微晶材料在预热器的应用

针对预热器五级旋风筒及下料管进行微晶材料改造,主要由微晶内衬、浇注料、保温材料和下料管外壳组成。微晶内衬具有耐高温、耐冲击、耐磨、耐腐蚀、膨胀系数小,不与生料粉结合反应而结皮的特性,解决了水泥生产中预热器烟室、下料管内壁结皮严重、人工清理结皮劳动强度大的难题,减少了预热器堵塞事故的发生,有效地提高了预热器系统安全生产效率。     

煤矸石代替铝矾土配料的实践

采用当地煤矸石替代高铝土配料,实现吨熟料节约原煤10~15 kg,单位熟料发电量提高近10 k Wh/t。但烧成系统出现了配热不稳定、回灰量增大、C2筒、C3筒锥体和下料管结皮以及窑内结圈等现象。针对问题加强辅料堆场的均化,改造C1筒内筒的长度,改造烟室拱顶的结构,增加烟室通风面积,扩大分解炉缩口直径,使系统热工制度恢复正常,使产量和质量得到较大提高。     

分解炉锥部特定部位的结皮处理

近几年,新型干法生产线预热器锥部及下料管处结皮堵塞很少,但烟室和分解炉锥部结皮仍然较多。针对分解炉锥部结皮问题,我们走访了部分水泥厂,本文就昌盛材料股份有限公司2500t／d生产线（窑规格为Ф4．0m&#215;60m,分解炉为HFC型）做一介绍。     

我公司窑尾垂直烟道结皮原因分析及处理

我公司Ф４． ２ｍ ｘ ６５ｍ带四级悬浮预热器的水泥熟料生产线每运行一段时间后，窑尾垂直烟道结皮加厚，窑尾负压降低，烟道负压上升，高温风机电流下降，窑内通风不畅，窑台时产量降低，严重时被迫停产处理。停窑后打开窑尾观察门观察，发现Ｃ３下料管下部至窑尾斜坡面墙结皮严重，Ｃ４下料管所在墙面结皮次之，其它两面墙结皮甚微（见图１ａ阴影部分）； Ｃ３下料管以上的四面墙基本没有结皮。我们从不同部位对结皮进行取样分析（取样点见图１ａ、ｂ），结果见表１。 从表１可以看出，结皮样中Ｒ２Ｏ和ＳＯ３等有害成份均较高，如垂直…     

按照混凝土性能要求制订水泥质量目标

总结已有研究成果,提出了符合一般混凝土性能要求的优质水泥的基本特征。以新型干法水泥厂的设备和工艺条件为基础,结合工厂的实际情况,考虑成本因素,从实用化角度制订了符合混凝土性能要求的优质水泥的具体质量指标。其范围多于国家水泥标准的规定。主要包括：对质量指标全面的稳定性要求;对熟料C3A、C3S含量的限制;对水泥中半水石膏含量、粒度分布、水化热、1d强度上限、收缩抗裂性、保水性、水泥与减水剂相容性、出厂水泥温度等的要求。     

不同掺量非晶态C12 A7/CaSO4·2 H2 O体系对OPC早期性能的影响及作用机理

研究了不同掺量非晶态C12 A7/CaSO4·2H2 O体系对OPC净浆凝结时间、流动性和早期抗压强度的影响,通过XRD和SEM对水化产物的物相和形貌进行了表征,并采用量热试验对其水化历程进行了分析。结果表明：非晶态C12 A7/CaSO4·2H2 O体系掺量为5%,非晶态C12 A7与CaSO4·2H2 O的质量比为1.0∶1.0时,非晶态C12 A7/CaSO4·2H2 O体系能够促进C3 S和C2 S的水化,生成C-S-H凝胶相互交织搭接形成网络结构而促进凝结;同时也促使OPC水化早期产生大量针状晶体钙矾石,钙矾石与前期生成的C-S-H凝胶相互填充,使水化产物结构密实,提高早期强度。     

水泥回转窑系统固相中硫、碱分布特性研究

采用XRF、XRD与EPMA分析方法对取自某水泥厂生产线的几种试样(入预热器生料、入窑热生料、烟室结皮、窑皮、熟料)进行测试分析,研究硫、碱在水泥回转窑系统内固相中的分布特性.结果表明:回转窑内入窑热生料、烟室结皮以及过渡带区域窑皮中,硫、碱含量较高;且不同试样中硫、碱的存在形式也不一样,其中烟室结皮最为复杂.不同粒径大小的熟料,将硫、碱带出回转窑系统的情况存在着差异,大粒径熟料带出的钾、硫含量较小粒径熟料高出许多,但是钠含量相差不大,而且后者的晶体发育程度较好.     

大掺量矿渣-粉煤灰复合水泥活性激发试验研究

论述了在三乙醇胺、硫酸钠、生石灰、生石膏等复合激发的作用下,大掺量活性掺合料（工业废渣掺量70%）的活性激发与强度的关系。研究结果表明：添加复合激发剂对工业废渣进行活化激发可以显著提高大掺量矿渣-粉煤灰水泥的强度,其中三乙醇胺（TEA）、硫酸钠与生石膏复合激发效果最好,并得出了复合激发剂的最佳设计配比。     

C4A3S对氨基磺酸盐高效减水剂的吸附研究

实验室制备了无水硫铝酸钙（C4A2S）单矿物,采用紫外-可见吸收光谱法测定氨基磺酸盐高效减水剂（简称“AS减水剂”）在C4A3S单矿物及其混合料（C4A3S＋Ca（OH）：＋CaSO4·2H2O）矿物颗粒表面的吸附量,对AS减水剂在水化体系矿物颗粒表面的吸附行为进行了研究。结果表明：C4A3S单矿物和水化混合料对As减水剂的吸附量随初始浓度的增大而增大;对As减水剂的吸附量与极限吸附量随水化时间的延长而增大;在相同吸附时间内,AS减水剂在C4A3S混合料水化体系的吸附量与极限吸附量大于在C4A3S单矿物水化体系的吸附量与极限吸附量。     

高碱硅酸盐水泥熟料的SEM研究

采用扫描电子显微镜（SEM）和能谱仪（EDS）,观察和分析了熟料中的矿物形貌和化学组成,探讨了碱在熟料中的存在形式.研究结果表明,在高碱熟料中可以观察到有明显的硫酸盐存在,如Na2SO4,K2SO4,CaSO4或CaSO4·K2SO4;高碱熟料中碱更易进入硅酸盐矿物和铝酸盐矿物中,分别形成KC23S12、NCBA3;熟料中的碱（R2O）有一部分固溶在硅酸盐矿物和铝酸盐矿物中.     

硫酸腐蚀后油井水泥石的性能及微观结构

研究了硫酸对油井水泥石强度及微观结构的影响。结果表明：水泥石被硫酸腐蚀后,强度明显下降,硬化浆体中100 nm以上有害孔的数量显著增多,水化产物变得疏松多孔,硬化水泥浆体的物相组成发生变化,有新的腐蚀产物CaSO4·2H2O生成;水泥石抵抗酸性介质腐蚀的能力不仅与其致密程度有关,还与其硬化浆体的矿物组成密切相关;不同水化产物抵抗腐蚀的能力不同,Ca（OH）2比C-S-H凝胶更容易受到酸性介质的腐蚀;C-S-H凝胶被腐蚀后产生的孔隙主要是细小孔隙,而Ca（OH）2被腐蚀后产生的孔隙主要是100 nm以上有害孔,降低硬化浆体中Ca（OH）2的含量是提高水泥石抗腐蚀性能的关键。     

无水硫铝酸钙矿物的合成及形成机制

用化学试剂CaCO3,Al2O3,CaSO4·2H2O制备无水硫铝酸钙(C4A3 (S-))单矿物,借助化学分析法、X射线衍射、差热-热重分析及扫描电镜-能谱仪等研究了C4A3 (S-)矿物的形成机理.研究表明:C4A3 (S-)矿物分别是通过3种不同途径形成的;在煅烧温度低于1 100 ℃时,C4A3 (S-)矿物主要是由CaO,Al2O3,CaSO4直接通过固相反应形成;在煅烧温度高于1100 ℃时,C4A3 (S-)矿物是通过中间矿相七铝酸十二钙(C12A7)或铝酸一钙(CA)的形成而形成的.     

低碱度硫铝酸盐水泥干缩性能影响因素的研究

通过配制不同CaSO4/3CaO·3Al2O3·CaSO4比值、不同石灰石掺量的11个低碱度硫铝酸盐水泥,在养护湿度为30%的条件下,对其不同龄期下的干缩率进行测定。试验结果表明:低碱度硫铝酸盐水泥的干缩率随龄期的发展而增长,且到一定龄期后趋于稳定;低碱度硫铝酸盐水泥的干缩主要是由毛细孔和AFt共同失水引起的;AFt的形成数量决定其干缩率大小;就本试验而言,CaSO4/3CaO·3Al2O3·CaSO442%时,干缩率较低;石灰石是通过影响水泥中AFt形成量来影响低碱度硫铝酸盐水泥的干缩率的。     

利用窑灰生产高效土壤稳定水泥的研究

研究了用纯窑灰、掺ＣａＳｏ４－ＣａＦ２复合矿经剂的窑灰煅烧熟料与适量石膏混合配制的窑灰水泥稳定土的力学性能,并探讨了煅烧温度和石膏掺量对窑灰水泥稳定土强度的影响。结果表明,窑灰水泥对土壤的稳定效果显著优于普通水泥。用于稳定土的水泥其技术指标与普通水泥有很大差异,可允许水泥中含有一定数量的ｆ－ＣａＯ,ＳＯ和碱含量。