n/p型掺杂非晶硅薄膜工艺优化研究

掺杂层与硅片衬底形成发射极和后背场,掺杂层薄膜质量是影响高效率太阳电池的重要因素之一。以载玻片为衬底沉积掺杂薄膜层后样品电阻为依据对太阳能电池n/p型掺杂非晶硅薄膜主要工艺进行优化。结果表明,n型掺杂非晶硅薄膜最优工艺为电流20.5 A,气压4.0 Pa,气体流量比H2:Si H4:PH3=50∶2∶4(sccm);p型掺杂层非晶硅薄膜最优工艺为电流23.5 A,气压5.5 Pa,气体流量比Si H4∶H2∶B2H6=2∶50∶4(sccm),沉积时间为30min,温度为200℃。     

掺粉煤灰混凝土的碳化与钢筋锈蚀

混凝土的碳化就是空气中的CO_2与混凝土中的Ca(OH)_2发生以下反应: Ca(OH)_2+CO_2—→CaCO_3+H_2O 因此碳化结果PH值为之降低。钢筋混凝土中的钢筋表面有一层钝化膜。钝化膜为20—60A介子的水化氧化物(Y—Fe_2O_3·nH_2O),它是防止钢筋锈蚀的保护层,故钝化膜一经破坏或消失,钢筋即行锈蚀,作为水泥的混合材,粉煤灰是否对钢筋产生锈蚀,迄今尚无确切的意见。因此作者将南昌七里街火电厂的湿排粉煤灰加工磨细,而后对以实体积计的粉煤灰不同掺量,对混凝土强度、碳化和PH的影响从而对钢筋锈蚀的影响,进行了对比试验,取得了5年龄期试验资料,现就试验结果阐述如下;     

垃圾填埋场渗滤液催化超临界水气化制氢试验

对垃圾渗滤液进行超临界水气化试验,考察不同催化剂K_2CO_3、Na_2CO_3、NaOH和KOH对H_2产率以及对渗滤液中COD、TOC、TN和NH_3-N去除率的影响。试验结果表明,在450℃、28 MPa、15 min的反应条件下,4种催化剂对H2产率的影响从大到小依次为NaOH、KOH、K_2CO_3和Na_2CO_3,且在NaOH添加量为5 g时,H_2体积分数达到最大值54.45%;在相同的反应条件下,渗滤液中COD、TOC、TN和NH_3-N的去除率均随着催化剂的加入而有明显上升。     

对橡胶坝流量系数的探索

一、橡胶坝流量系数的主要影响因素 从堰流基本公式Q=mb(2g)~(1/2)H_0~(3/2)的推导和探讨中得知,流量系数m系综合反映堰的局部摩阻所引起的水头损失、堰顶水舌的垂直收缩和水舌中动水压强的分布等因素的影响。而这些因素又都与堰流的水力条件和堰剖面的几何条件密切相关。例如,堰顶水头H与堰高P的比值大小影响着水舌下缘的垂直收缩程度。H/P值增大,则水舌的下缘垂直收缩程度将减小;反之,H/P值减小,则垂直收缩程度将增大。至于水舌中动水     

Fenton试剂处理林可霉素废水的试验研究

采用Fenton试剂处理林可霉素废水,通过正交试验确定其主要影响因素的最佳水平组合为:FeSO4.7H2O投加量3.75 mmol(150 mL原水中),进水pH 4,H2O2/Fe2+为20∶1,反应时间30 min。在正交试验基础上,通过单因子分析确定了系统的最佳运行条件。在FeSO4.7H2O投加量为2.07 mmol(150 mL原水中)、进水pH为5、H2O2/Fe2+为10∶1、反应时间为90 min的条件下,CODCr去除率可达71%,处理出水BOD5/CODCr为0.44。     

离心泵的Q-H特性曲线方程

一、问题提出单台离心泵在某一流量时的扬程,通常按H=H_0-sQ~2(1)式中 H——水泵的实际扬程;H_0——水泵在 Q=0时所产生的虚总扬程;s——泵体内虚阻耗系数;Q——通过水泵的流量。计算。在水泵的 Q-H 特性曲线上,对应于较高效率范围内任选已知 Q-H 的1、2两点,则:     

水中CO2的计算及其分析方法

水中CO_2主要来自有机物的消解,其次是空气中CO_2的溶入。CO_2在水中大部分以CO_2形态存在,只有小部分与水结合成H_2CO_3水中H_2CO_3、HCO_3~-、CO_3~-、CO_2的平衡关系是随PH的变化而变化的。当水中游离CO_2量超过平衡所需量时称为     

夏季朱衣河二氧化碳分压分布特征及影响因素分析

为研究夏季三峡水库支流库湾-朱衣河的水体二氧化碳分压(p(CO_2))分布特征及影响因素,于2016年7月进行两次分层采样。根据水体的碳酸平衡原理和亨利公式计算水体p(CO_2)并利用水体中超额的二氧化碳分压(E_(p(CO_2)))和表观耗氧量(AOU)的比值(E_(p(CO_2))/AOU)表征生物好氧呼吸作用对p(CO_2)影响程度,研究结果为:上游表层水体的p(CO_2)变化范围大概在5.14~53.67 Pa,受使水体中H+减小的浮游植物光合作用影响较大,导致碳酸盐平衡向右移动,水体中CO_2极不饱和;5 m以下分层水体的p(CO_2)随着水深有变大的趋势,变化范围最低是26.04 Pa,最高是117.28 Pa,而?E_(p(CO_2))/?AOU值高达1.04~2.91,远高于评估上限值,其主要受外源碳汇入影响明显;河口的p(CO_2)大概为39.93 Pa,?E_(p(CO_2))/?AOU的值为0.64±0.01,受生物好氧呼吸作用影响显著;整体的p(CO_2)与温度(T)、pH、溶解氧(DO)、叶绿素ɑ(Chl-a)、硝氮(NO_3~-)存在显著的负相关关系,与浊度(TD)有显著的正相关性,与溶解有机碳(DOC)无显著相关性。     

采用Fenton试剂预处理糠醛废水的研究

采用Fenton试剂处理糠醛废水,主要考察了H_2O_2/Fe~(2+)的投配比、H_2O_2投加量、H_2O_2的投加方式和反应时间对废水COD和BOD去除率的影响.通过试验确定最佳反应条件为:H_2O_2/Fe~(2+)的投配比2∶1、H_2O_2投加量0.5 Q、H_2O_2分5批投加、反应时间80 min的条件下,糠醛废水的BOD/COD由原始的0.23提高到0.65左右,COD_(cr)去除率在52%左右.     

在含CO_2/H_2S介质中油气田用钢的腐蚀研究进展

研究了CO_2和H_2S对油气田开发用钢材的腐蚀机理、分析了影响因素以及防护措施,并对研究进展情况进行综述。指出目前国内各油气田关于CO_2/H_2S的腐蚀问题,一方面对腐蚀机理的认识还不够全面与深入,另一方面其防护技术研究尚未达到系统化和实用化的程度。     

高水头泄洪建筑物的大单宽流量及其合理选用

一、超过200米~2/秒的大单宽流量1973年舍马(H.R.Sharma)报导,印度伊恰里(Ichari)坝泄洪建筑物的单宽流量222米~2/秒是世界第一,日本佐夫间(Sakuma)坝的单宽流量约140米~2/秒居第二。美国哈扎(Harza)公司水工总工程师于1974年对此提出疑义,并称该公司所设计的泄洪建筑物中,至少有10项工程的最大单宽流量超过140米~2/秒,其中4项大于222米~2/秒。在文献[3]中,     

计量小区(DMA)夜间最小流量解析方法探讨与案例研究

通过对给水管网实测计量小区(DMA)的夜间流量数据进行解析,可以及时获得近似的真实漏损数值。利用大频率、高精度的夜间实测流量数据进行分析,发现夜间不同时段DMA流量近似满足正态分布,其最小值近似接近真实漏损。根据某案例凌晨2∶00-4∶00夜间最小流量数据,采用置信水平95.5%、置信区间(μ-2δ,μ+2δ)进行了分析。结果表明,利用μ-2δ表征剔除异常值后的DMA最小流量,可以消除实测数据的误差和干扰影响,来得出小区的真实漏损水量。这种方法可减少对用户夜间用水估计产生的误差,也可便利地通过流量设备进行现场计量,从而快速评估DMA的夜间漏失水平     

某香精厂遗留废水应急处理的试验研究

某香精厂遗留废水,COD较高,成分复杂,处理难度大。采用预处理+芬顿氧化+活性炭吸附+COD降解剂处理工艺对该废水进行了处理试验研究,试验结果表明:芬顿氧化最佳加药组合为质量比(H_2O_2:原水COD)=2∶1,摩尔比(H_2O_2∶FeSO_4·7H_2O)=3∶1,对该遗留废水的COD去除率为80%～84%;该遗留废水经芬顿氧化+活性炭吸附+COD降解剂处理后,出水COD小于200 mg/L,可达到污水处理厂进水要求。     

黄河中游芦苇群落土壤CO_2排放及其影响因素

对黄河中游滨河湿地芦苇群落土壤CO_2排放速率数据进行采集,按相对水位、气温及群落状况进行筛选,旨在评价研究区CO_2排放水平,分析气候变化对其造成的影响。各条件下,低矮芦苇群落土壤CO_2排放速率平均为353.30 mmol·m~(-2)·h~(-1),成熟群落的为17.62 mmol·m~(-2)·h~(-1);随水位上升,CO_2排放速率逐渐下降,但成熟群落的在相对水位为-10~10 cm时有上升波动,低矮芦苇群落土壤的CO_2排放速率下降幅度大于成熟群落的;随气温上升,各类型湿地CO_2排放速率有下降趋势,其变化幅度排序为低矮干低矮湿成熟群落;低矮芦苇群落CO_2排放速率受水位、气温的影响都远大于成熟群落的。     

磁性Fe3O4纳米颗粒的制备及其催化降解水中磺胺甲恶唑研究

旨在构建一种高效绿色的去除水环境中磺胺甲恶唑(SMZ)的方法。采用溶剂热法制备了Fe_3O_4磁性纳米颗粒,并利用XRD、磁滞回线、SEM及TEM对Fe_3O_4颗粒进行了物相和形貌的表征。研究了SMZ在纳米Fe_3O_4和H_2O_2构成的非均相Fenton体系中的催化氧化特征,并考察了p H值、H_2O_2初始浓度及催化剂用量对SMZ催化氧化的影响。结果表明:制备的Fe_3O_4纳米颗粒呈微球形,具有很强的顺磁性,平均粒径约250 nm,能够有效地活化H_2O_2产生·OH并高效降解SMZ。在25℃,p H=3,Fe_3O_4用量为1. 0 g/L,H_2O_2浓度为5. 0μL/m L时,所建立Fe_3O_4-H_2O_2氧化体系能在5 min内几乎完全降解20 mg/L的SMZ。循环实验表明,所制备的Fe_3O_4磁性纳米颗粒具有较好的稳定性。该实验结论可为水体中SMZ的去除提供一定的理论参考。     

宜昌市下牢溪CO2和CH4浓度昼夜动态变化特征

为探究亚热带喀斯特小溪流水体溶解CO_2和CH_4浓度的昼夜变化规律,利用新型快速水-气平衡装置(FaRAGE)连接在线温室气体分析仪,在宜昌市下牢溪上游河道内进行了42 h的高频连续监测,并对监测结果进行了分析。结果表明:(1)监测期内下牢溪水体溶解CO_2与CH_4浓度的变化范围分别为32.129～72.304μmol/L和0.052～0.068μmol/L,平均值分别为51.230μmol/L和0.057μmol/L。在约09:00(早上日出后约3.5 h)和21:00的观测值能较好地反映河流CO_2和CH_4输出浓度的日平均水平。(2) CO_2浓度主要受到水温和河道中植物新陈代谢作用共同影响,而溶存CH_4浓度则主要受温度控制。(3)研究揭示出喀斯特溪流水体溶解CO_2和CH_4浓度变化的正弦规律性,并用正弦函数较好地表征了河流CO_2与CH_4浓度昼降夜升的变化规律,拟合优度(R~2)分别高达0.95和0.78。     

沙颍河温室气体含量及沉积物对其贡献

通过现场采样及沉积柱的现场培养,研究了碳氮污染严重的沙颍河表层水体二氧化碳、甲烷和氧化亚氮浓度及沉积物对温室气体的贡献率。结果表明:沙颍河水体溶存CO_2、CH_4和N_2O的浓度分别398.8~1 052.2、0.263 5~4.020 5、0.013 1~0.070 3μmol/L,在世界范围内,沙颍河CO_2、N_2O浓度处于中上等水平,CH4处于较高的浓度水平;昼夜变化显示,CO2昼间浓度显著低于夜间的,CH_4和N_2O昼夜浓度差异性不显著;CO_2浓度受水体理化因子影响较小,CH_4浓度主要受DO的影响,N_2O浓度受DO和TN影响显著;沉积物对水体溶存CO_2和N_2O的贡献率分别为16.52%和9.40%,表明除沉积物外,沙颍河水体CO_2和N_2O还有其他重要来源,沉积物对水体溶存CH_4的贡献率高达78.83%,是沙颍河溶存CH_4的主要来源。     

决定我国某大型水电站水轮机直径的方案问题

本文第一部分明确了在水电站设计工作中被长期混乱了的两种计算水头的意义。确切指出“水输机平均计算水头”H_r 和 H′_r,指出它既不等于 H_ρ,也不等于 H_α,而是当水轮机直径修正为标准值时与η=f(NH)图上水轮机限制出力缐转折点相应的水头。第二部分说明了增加(Q′1)min 和(Q′1)_α的影响。作者推导出设计水轮机时的最优单元流量(Q′01)_P=(2g~(1/2)πf((ηopδ)/(2)(tanα_esinα_e)/(cosβi))~(1/2)从而论证了修割叶片以增加单元流量的方法,同时总结了一系列增加单元流量的途径。并且指出增加单元流量对水轮机空蚀性能的影响。推导出能说明影响空蚀系数的普遍公式:σokp=(2ηor)/z((Q′01)_pH_p~(1/2))/(ωlf)+k~2+ηor-1这一公式也可以说明水轮机空蚀系数测定试验之所以要求在原始设计水头下进行的基本原因。第三部分是根据作者1957年2月份出席我国某大型水电站初步设计审查会议时所获得的资料。对某厂提出要求减少水轮机直径的各个方案进行了评述。并且指出选用 PC-211型水轮机的可能性。希望承制这顶水轮机的苏联列宁格勒斯大林金属工厂给予注意。但是作者指出设计既能满足系统运行条件的要求又能减少直径的水轮机新品种对该电站来说仍是十分必要的,本文已指出了方向。最近该电站的正常高水位已经更改,那么新水轮机的设计已提到日程上来了,关于新品种问题作者将另文讨论。本文希望廓清两种计算水头的混乱概念进而指出在满足系统工作条件下减少水轮机直径以获得较高经济效益的途径。从而评述了决定我国某大型水电站水轮机直径的几个方案。     

Fenton氧化深度处理柠檬酸生产废水

采用Fenton氧化深度处理柠檬酸废水通过正交试验和单因素轮换试验,分析pH、H_2O_2投加量、反应时间、H_2O_2/FeSO_4四个主要因素对COD_(Cr)去除效果的影响。试验结果表明影响效果从大到小依次为pHH_2O_2/FeSO_4反应时间H_2O_2投加量,单因素试验确定最佳的反应条件为:pH为3.5、反应时间为2 h、30%H_2O_2投加量0.9 mL/L,FeSO_4用量为223.4 mg/L,此条件下COD_(Cr)去除率达到约75%。氧化去除COD_(Cr)过程符合准一级反应,表观速率常数0.012 9 min~(-1),设计连续流全混反应器中停留时间为2 h。在最佳药剂投加量下,中试连续运行出水COD_(Cr)40 mg/L,实际出水COD_(Cr)与理论拟合值接近。     

竖井式溢洪道流态与泄流能力的探讨

坚井式溢洪道是高水头水利枢纽河岸式泄水建筑物的型式之一,在尾矿坝中尤为常用。通过系统地试验研究后,本文提出:(1)随着泄流量的逐渐加大,竖井式溢(?)道环形堰的流态按自由堰流、受阻堰流、挟气管流和不挟气管流的序列发展;(2)当相对水头H/R<0.25时,属自由堰流,自由埋流的流量系数m与直线堰相似;(3)当H/R≥0,25时,属受阻堰流,受阻堰流的流量系数m随水头H的加大而略微减小;(4)当H/R更大时,发展成管流,若仍沿用堰流流量系数m,其值急剧减小;(5)环形堰堰流曲线Q_1～H与管流曲线Q_2～H的交点,为堰、管流过渡的临界点,即为泄洪洞明、满流过渡的临界点;(6)对于实际运行的溢水塔流量Q,在临界点左下方取Q=Q_1,在临界点右上方取Q=Q_2,在临界点处Q_1=Q_2=Q。