新型恒弹性Ti—6Mo—25Nb—3Al合金

各种金属和合金材料的弹性模量随着温度的升高因原子问结合力的逐渐减弱而有所下降,这对于仪器仪表的准确度极为不利.于是,仪表材料工作者着手研制,在一定温度范围内弹性模量不随温度变化或变化很小的合金,常称恒弹性合金,一般频率温度系数βf在10~(-5)10~(-6)/℃级.目前,常用的恒弹性合金是Fe-Ni基合金,如Fe-35.5Ni-14Cr-3Al.由于该合金比重大、弹性模量高.频率温度系数高,往往满足不了航空精密仪表灵敏弹性元件的要求.如能研制出强度高、比重小,弹性模量低,频率温度系数低、无磁、耐蚀的恒弹性钛合金那是十分理想的.然而,至今,在国内外尚未见到这方面的报导.     

Ti—8Al—1Mo—1V合金

Ti-8Al-1Mo-1V(Ti811)合金是美国研制的一种近α型耐热钛合金,具有良好的焊接性能和成型性能。该合金除了具有良好的室温和高温性能外,还具有高的杨氏模     

Ti—6Al—2Zr—1Mo—1V合金组织性能分析

为飞机用材国产化的需要,北京有色金属研究总院稀贵所研制了俄罗斯BT20(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)合金,该合金是一种在500℃以下工作,板材与棒材共用的合金。它经真空自耗电弧炉熔炼、热锻、热轧、冷轧和退火,最后加工成棒材和板材。     

Ti—5Al—1Mo—2Nb—3Zr合金的时效过程

用正电子湮灭技术、电镜、X射线衍射、金相及电阻等方法研究了Ti-5Al-1Mo-2Nb-3Zr合金的时效过程。合金在950℃淬火后为α相及六方α’马氏体,在针状马氏体中出现一种矩形薄片。在400℃以下时效未观察到电镜形貌的明显变化,但正电子湮灭技术示出晶体缺陷数量的轻微下降。400℃以上时效,晶体缺陷增多且重新排列,意味着马氏体脱溶的某些预备过程。在450～600℃各种测量均显示出β相析出(在600℃最激烈)。电镜可观察到不连续β相质点沿马氏体晶界及内部排列,两者成Burgers取向关系。当加热到800℃时,合金在空冷后出现界面相,其中M层为面心立方结构且具有fccI型取向,而S层为与α成{1011}〈1012〉孪晶关系的六方结构。     

Ti—6.5Al—2.5Sn—4Zr—1Nb—0.7Mo—0.15Si钛合金

Ti－7．5Al－11Zr－1Nb－0．5Mo－0．1Si（BT18）合金是前苏联航空材料研究院（B11AM）于1963年研制成功的一种耐热铁合金,可用于制造500℃～600℃长时工作（6cob以下）的零件．T一65AI－2．SSn－4Zr－1Nb－O．7M0－0．15St田T18p合金是BT18的改型合金．与BT18合金相比,BT18Y的川、Zr含量降低,并以元素Sn进行补充合金化．BT18Y合金被推荐用于BT18铁合金相同的工作条件．由于BTISY合金通过用部分锡代替结并降低其铝错含量,虽然使其在工作温度下的瞬时强度有所降低,但有更好的热稳定性、抗闭变性能和冲击韧性等．BTIS…     

Ni—Ti形状记忆与超弹性合金的应用状况

自50年代初美国发现显示形状记忆效果与超弹性的An－Cd合金以来，至今已发现数十种合金有这种特性．然而，由于大多数合金不在单晶状态下就不能显示出良好的特性，已实际应用的只有Ni-Ti合金．通常的形状记忆合金的记忆效果仅是单方向的非可逆现象．要实现随温度升降的双向循环动作，一方面可开发特殊处理的双向记忆合金，另一方面可通过单向记忆合金元件的组合实现．可是，双向记忆合金虽然方便，但能满足各种使用环境要求的位移量和作用力很难控制，应用实例比较少．因形状记忆合金的位移置随温度而变，变化曲线又是非线性的，在某一特…     

Ti—5Al—5Mo—5V—1Cr—1Fe钛合金简介

1前言对一5周一SMo－W－ICr一任邓T22钛合金是原苏联航空材料研究院（BllAM）于1974年研制成功的．BT22钛合金是一种高强度合金，在退火或锻造状态下强度可达1080MPa，并具有满意的延伸串、断面收缩率和冲击韧性，在强化热处理状态其强度高达1370MPa．该合金可制成锻件、模锻件、棒材、型材、厚板和管材，尤其是可用它制成大型锻件和模锻件（达几吨重）．根据不同用途BT22钛合金半成品的强度分为三个等级，即1078MPa以上级；1127MPa以上级；！176MPa以上级．该合会具有高的塑性和很好的淬透性（可达200mm．在原苏联已列入fi3CT和…     

几种Nb—Ti—Cr—A1合金的微合金强化工艺

Nb—Ti—A1合金是一类在航天航空工业中具有良好发展前景的低密度铌基高温合金。但在该类合金的成分设计中存在两大矛盾制约了该类合金的发展。主要是Nb／Ti比值和cr＋Al含量。高的Nb／Ti比值可以提高合金的使用温度和热强性,但是反过来也增大了合金的密度。较高的cr＋Al含量可以提高合金的抗氧化能力和抗拉强度,但同时也导致合金低温脆性急剧上升。虽然可以通过调整Nb、Ti、Cr、A1四种成分的比值获得最佳的性能,但距离航空航天方面的性能指标尚有一定距离。因此必须对合金采取固溶强化和弥散强化等工艺处理。利用金相分析、XRD和SEM等多种实验方法分析了硼、钨、钼、碳和硅对Nb—Ti—A1合金的微合金化强化后的合金微观组织,并对其强化机理做了初步探讨分析。     

Ti—6Al—2Zr—1Mo—1V合金组织与性能的研究

为了开发飞机用材，对ＢＴ２０（Ｔｉ－６Ａｌ－２Ｚｒ－１Ｍｏ－１Ｖ）合金进行了研制，该材料是适用于５００℃以下工作的板材与棒材用合金，采用了真空自耗电弧炉熔炼，热热轧、冷轧和退火，最后加工成棒材和板材，研究了退火温度对棒材性能的影响，板材焊接与退火对性能的影响及棒材的高温性能，用光学显微镜，透射电镜以及Ｘ射线衍射仪进行了组织分析，并对拉伸断口进行扫描电镜图象分析，结果表明，该合金的成分和板，棒材的性     

Ni—Ti合金的超弹性工艺研究

介绍了Ｎｉ－Ｔｉ形状记忆合金超弹性的机理,超弹性特征以获得超弹性的工艺要点。并在本所的“形状记忆合金综合测试仪”上分析了Ｎｉ含量,加工工艺以及热处理对超弹性性能的影响。同时介绍了部分超弹性的应用。     

Ti3Al—10Nb—3V—1Mo合金力学性能的研究

研究了 Ti_3Al-10Nb-3V-1Mo 合金的机械性能、拉伸断口和变形行为。结果表明:合金两相区淬火组织中。随淬火温度降低,初生α_2 相的数量逐渐增加,拉伸强度呈下降趋势。室温延伸率在初生α_2相含量为50%时,存在最大值。两相区淬火组织在700～850℃时效处理后 B2相发生分解。与淬火性能比较,合金经时效处理后塑性明显下降,室温拉伸断口及变形行为的研究表明:随淬火温度降低,断口形貌及变形行为呈现出一定的规律性。     

Ti—6Al—4V合金的激光表面变质处理

钛及其合金以其比强度、耐腐蚀和抗疲劳而为人们所称赞不已,其缺点则是抗磨损和抗擦伤能力都较低,从而限制了它们在摩擦零部件中的应用.目前,已有一些技术能够通过改变成分和显微组织来提高钛合金的表面硬度.诸如离于氮化、氮气氮化和盐浴氮化等传统的氮化技术都利用了作为氮扩散的结果而在表面层中形成TiN.TiN层的厚度是氮化温度、氮化时间和氮气压力的函     

Ti3Al—Nb合金的组织结构分析

用透射电子显微术和X射线能谱术分析了Ti_3Al-Nb合金在不同热处理状态下的组织结构。结果表明。添加铌使Ti_3A1基合金的铸态组织中的α_2相晶粒中的有序畴细化。Ti_3Al-11Nb合金从高温缓冷到室温的组织由粗大的α_2相晶粒和晶间的β相晶粒组成。Ti_3Al-10Nb合金从1200℃空冷、油淬和水淬到室温后,组织(主要或全部)分别为α_2相、马氏体相+B2相,B2相组成。油淬样品在750℃时效时沿晶界和晶内析出不同形态的α_2相。α_2相晶粒及其内部的有序畴在时效过程中长大。     

NiTi形状记忆和超弹性合金在应用制品中的推广

随着实用化和加工技术的进步,性能优良的NiTi合金的需要量急剧增长.NiTi合金有两个特殊性能,即形状记忆和超弹性性能.通过改变合金中镍与钛的配比,可使其性能产生较大的变化,以适应不同用途的使用要求.添加第三元素(铜或铌)可以提高NiTi合金的使用性能.目前,Ti—CU和Ni—Ti—Nb等三元合金都已实用化.NiTi合金的形状记忆效应通常为单向的,即在低温马氏体状态下变形,升高温度后合金中产生相变,品体结构由马氏作相变为母相,同时回复到变形前的形态.要得到     

Ti—Cu合金熔炼控制技术

借鉴多年生产钛合金铸锭及中间合金的经验，依据真空感应熔炼特点，结合工业生产实际，对比了真空感应熔炼与真空自耗电弧熔两种工艺，分析确定出生产Ti-Cu合金的工艺参数和特殊的操作控制方法，提供了满足焊料及合金添加用的化学成分均匀的优质产品。