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《金属学报》2016,(11)
采用慢应变速率拉伸实验研究了一种新型超高强度钢在酸性环境中Cl~-和H对应力腐蚀行为的交互作用,并采用SEM观察了试样断口形貌.结果表明,Cl~-显著提高Cr12Ni4Mo2Co14钢的应力腐蚀敏感性,实验条件下临界Cl~-浓度[Cl~-]c为0.15%左右.当Cl~-浓度高于[Cl~-]c时,Cl~-引发严重的点蚀,应力腐蚀裂纹起源于点蚀坑处.Cr12Ni4Mo2Co14钢在含Cl~-溶液中的断裂机理可以用"滑移-膜破裂"机制进行解释.充氢后的Cr12Ni4Mo2Co14钢发生氢致开裂,断口上出现二次裂纹.临界充氢电流密度i_([H]c)为10 m A/cm~2(溶液p H=5,充氢时间为30 min).当充氢电流密度大于i_([H]c)时,Cr12Ni4Mo2Co14的强度损失和塑性损失趋于最大值.溶液中的Cl~-浓度和材料中的H有复杂的交互作用,并非简单的加和作用. 相似文献
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本文研究了0Cr13Ni4Mo和0Cr18Ni11Nb异种不锈钢焊接接头的应力腐蚀、断口和金相组织。得到了应力腐蚀破裂敏感性的数据,为工程设计提供了重要依据。 相似文献
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从环境角度研究了敏化1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温水中的腐蚀行为.研究指出,在一定浓度Cl~-和(或)O_2存在情况下,在酸性和中性高温高压水中都会出现应力腐蚀破裂.断口电子金相表明,在氯离子为主的环境中,破裂系晶间型;在氧为主的环境中,破裂系以解理为主的混合型.给出了1Cr18Ni9Ti在高温水中腐蚀的表观和真实动力学曲线,表明腐蚀包含溶解和湿氧化两部分,而以湿氧化为主.借Mossbauer内转换电子谱研究了氧化膜结构与腐蚀的关系,指出在一般腐蚀条件下,膜的主要组分为Fe_3O_4,而在应力腐蚀条件下,膜的主要组分为Fe_2O_3,并且系Fe_2O_3和Fe_3O_4多层重叠结构.当水中添加了一定量的硼,在氧化膜中会局部出现FeBO_3相,既不会引起也不会抑制应力腐蚀.硼的这种“惰性”作用和膜结构中Fe_3O_4相的非化学计量比,膜具有阴离子选择性有关.根据腐蚀电化学,认为应力腐蚀系发生在钝化/过钝化区域,增高Cl~-或O_2含量,从不同角度都会使合金的电位接近过钝化区.Cl~-的作用在于改变阳极极化曲线,O_2的作用在于改变阴极极化曲线.在含Cl~-水中,晶界TiC的迅速溶解是应力腐蚀的主要原因,而在含氧水中,晶粒Fe-Cr-Ni中Cr的选择性溶解是应力腐蚀的主要原因.在分析应力腐蚀的特征后,指出应力既是某些严重腐蚀点形成原因之一,而且应力可能产生的活性途径也将适应、加速并指引某一严重腐蚀点金属原子作有规则的溶解.据此初步提出1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温高压水中应力腐蚀破裂的过程. 相似文献
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从环境角度研究了敏化1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温水中的腐蚀行为.研究指出,在一定浓度Cl~-和(或)O_2存在情况下,在酸性和中性高温高压水中都会出现应力腐蚀破裂.断口电子金相表明,在氯离子为主的环境中,破裂系晶间型;在氧为主的环境中,破裂系以解理为主的混合型.给出了1Cr18Ni9Ti在高温水中腐蚀的表观和真实动力学曲线,表明腐蚀包含溶解和湿氧化两部分,而以湿氧化为主.借Mossbauer内转换电子谱研究了氧化膜结构与腐蚀的关系,指出在一般腐蚀条件下,膜的主要组分为Fe_3O_4,而在应力腐蚀条件下,膜的主要组分为Fe_2O_3,并且系Fe_2O_3和Fe_3O_4多层重叠结构.当水中添加了一定量的硼,在氧化膜中会局部出现FeBO_3相,既不会引起也不会抑制应力腐蚀.硼的这种“惰性”作用和膜结构中Fe_3O_4相的非化学计量比,膜具有阴离子选择性有关.根据腐蚀电化学,认为应力腐蚀系发生在钝化/过钝化区域,增高Cl~-或O_2含量,从不同角度都会使合金的电位接近过钝化区.Cl~-的作用在于改变阳极极化曲线,O_2的作用在于改变阴极极化曲线.在含Cl~-水中,晶界TiC的迅速溶解是应力腐蚀的主要原因,而在含氧水中,晶粒Fe-Cr-Ni中Cr的选择性溶解是应力腐蚀的主要原因.在分析应力腐蚀的特征后,指出应力既是某些严重腐蚀点形 相似文献
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高温含杂质醋酸中00Cr20Ni25M04.5Cu不锈钢腐蚀分析 总被引:1,自引:1,他引:0
通过不同浓度甲酸-醋酸混合溶液中添加不同含量的氯离子,对00Cr20Ni25Mo4.5Cu不锈钢进行浸泡试验,分析了醋酸回收塔中段00Cr20Ni25Mo4.5Cu不锈钢的腐蚀原因以及控制腐蚀的条件。 相似文献
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《中国腐蚀与防护学报》2018,(5)
采用动电位极化曲线测量了超级13Cr不锈钢在不同海洋油气田环境因素下的腐蚀速率;利用灰关联法分析了Cl-浓度、S2-浓度、pH值和温度与超级13Cr不锈钢腐蚀行为之间的关系。结果表明:海洋油气田环境中,影响超级13Cr不锈钢腐蚀行为的主要环境因素按关联度大小依次为:Cl~-浓度(0.8223)温度(0.7704)pH值(0.7646)S2-浓度(0.7595)。通过改进层次分析法对海洋环境中环境因素对超级13Cr腐蚀速率进行权重分析,权重从大到小依次为:Cl~-浓度(0.3905)温度(0.2761)pH值(0.1953)S2-浓度(0.1381)。海洋油气田环境中高浓度Cl~-和高温环境是造成超级13Cr不锈钢腐蚀失效的主要原因。 相似文献
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连多硫酸(H_zS_xO_6,x=2,3,4,5)容易引起敏化的奥氏体不锈钢发生应力腐蚀开裂。前人测定不锈钢在Samens溶液中的阳极极化曲线,或用U型试样进行应力蚀研究。本工作采用炼油厂的现场水样,测定敏化的1Cr18Ni9Ti不锈钢的电化学行为和应力腐蚀敏感性。 相似文献
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《中国腐蚀与防护学报》2017,(6)
采用动电位极化曲线、EIS、SSRT和U形弯试样浸泡实验研究了Cl~-浓度对316L不锈钢在碱性Na Cl/Na2S溶液中SCC行为的影响。结果表明,316L不锈钢在碱性Na Cl/Na2S环境中表现出一定的应力腐蚀敏感性,Cl~-与S2-对316L不锈钢腐蚀过程存在竞争作用,导致电化学阻抗出现极值。随着Cl~-浓度增大,氢致韧性作用能够在一定程度上增大316L不锈钢的延伸率,降低塑性损失,但对其断裂应力影响不大。 相似文献
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换热设备用不锈钢材料腐蚀失效分析 总被引:3,自引:0,他引:3
用能量散射能谱(EDS)、金相分析和化学分析等手段,对换热器用的1Cr18Ni9Ti不锈钢材料的腐蚀失效行为进行了分析.结果表明,换热器用1Cr18Ni9Ti不锈钢的腐蚀失效主要由不锈钢晶间的碳化物析出、环境介质中氯离子含量过高及残余应力所引起. 相似文献
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本文介绍了高温醋酸和高温含溴对苯二甲酸中典型不锈钢设备的腐蚀状况以及316L、317L、Mo5Cu、00Cr20Ni18Mo6CuN、00Cr20Ni18Mo6N 5种材料在上述两种介质中的腐蚀原因和减缓腐蚀所采取的对策。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢带在不同浓度硝酸?氢氟酸中进行酸蚀试验,进行力学性能检测和金相组织观察,探索酸洗各因素对超薄壁不锈钢腐蚀的影响。结果表明:酸洗对敏化态不锈钢带的腐蚀影响最严重;酸蚀剂中HNO3浓度低于20%时,HF浓度越高,不锈钢带腐蚀速率越大;HNO3浓度高于30%时,随HF浓度增加,不锈钢带力学性能降低,但腐蚀速率变化不明显;超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢的酸蚀剂宜采用较高浓度的硝酸和较低浓度的氢氟酸。 相似文献
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利用高压下的电化学实验及U型弯浸泡实验结合微观分析手段,研究了13Cr不锈钢在不同H2S分压下CO2注气井环空环境模拟液中的电化学特征及应力腐蚀规律。结果表明:油套管钢的刺漏现象以及环境中硫酸盐还原菌的存在使得环空环境成为复杂的高压H2S-CO2-Cl-环境,13Cr不锈钢在该种环境下具有明显的应力腐蚀敏感性。随着H2S分压的升高,13Cr不锈钢击破电位下降,应力腐蚀敏感性增强,这主要因为H2S分压的增大对不锈钢表面膜(钝化膜及腐蚀产物膜)的破坏作用加强。当H2S分压达到0.20 MPa时,13Cr不锈钢发生明显的应力腐蚀,断口表现为由沿晶应力腐蚀裂纹(IGSCC)和穿晶应力腐蚀裂纹(TGSCC)组成的混合断口,应力腐蚀受阳极溶解和氢致开裂共同控制。 相似文献
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奥氏体不锈钢在沸腾MgCl2溶液中将形成纯化膜,拉伸试验样成膜之前的流变应力和成膜后屈服应力之差就是作用在整个试验上的平均膜致应力,用304不锈钢(1Cr18Ni9)测量了在不同电位下的沸腾MgCl2溶液中形成钝化膜所产生的膜致内应力,与此同时,用慢应变速率拉伸法测量了不同恒电位下的应力腐蚀敏感性,结果表明,如电位V≤-550mVsCE,则印化膜产生压应力,且不发生应力腐蚀,当电位V≥-500mVSCE后,钝化膜产生拉应力,应力增大,应力腐蚀敏感性也随膜致拉和升高而增大,因此,304不锈钢在沸腾MgCl2溶液中应力腐蚀敏感性随外电位的变化和腐蚀钝化膜引起的内应力随外电位的变化完全一致。 相似文献