冷却速度对Fv520(B)钢马氏体组织的影响

利用膨胀法、金相、XRD法研究了冷却速度对Fv520(B)钢Ms点及其组织的影响。结果表明,Fv520(B)钢具有良好的淬透性,其Ms点为155℃,冷却速度降低,Ms点略有升高。在冷却速度为175℃/s～0.03℃/s的范围内,均得到马氏体组织,冷却速度对马氏体组织状态影响不大。     

调整处理对Fv520（B）不锈钢组织与性能的影响

采用ＴＥＭ、ＸＲＤ、金相分析等手段研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）不锈钢经１０５０℃固溶处理后，在７５０￣８５０℃温度范围内中间调整处理对组织、性能的影响。结果表明：调整处理过程中有ＮｂＣ，Ｍ７Ｃ３型碳化物析出。随调整处理温度升高、时效温度降低、强度提高，而残余奥氏体量的变化则呈相反趋势。     

振动对FV520B不锈钢MAG堆焊再制造成形组织结构的影响

采用堆焊熔敷成形技术进行了FV520B沉淀硬化不锈钢再制造实验,在此基础上,对FV520B不锈钢MAG堆焊再制造成形组织特点进行了分析,并研究了机械振动对再制造成形组织的影响。结果显示：FV520B不锈钢MAG堆焊再制造成形组织由马氏体+碳化物沉淀硬化相组成,且沿成形高度方向组织呈周期性变化特点,具有一定的自相似分形特性;振动会一定程度上增大孪晶形成几率,对马氏体板条具有破断作用,且马氏体板条宽度随振动转速的不断增大呈先减小后增加趋势;受振动的影响,晶格畸变和各晶面择优取向性都将发生变化,但不同晶面变化规律不同;振动的加入使得（110）晶面和(211) 晶面的Bragg衍射峰峰位向低衍射角方向发生偏移,且随振动转速的不断增大,偏移量呈先增大后减小趋势,（110）晶面衍射峰半高宽宽度呈先减小后增大趋势,其晶面择优取向性则呈现先增强后减弱趋势;在0到共振转速区间内 (211) 晶面衍射峰半高宽宽度随振动转速的不断增大呈先减小后增大趋势,当振动转速大于共振转速时又呈减小趋势,但其晶面择优取向性则随振动转速的增大呈现持续增强趋势;总体上,亚共振频率振动（振动转速f=3000 r/min）对FV520B不锈钢MAG堆焊再制造成形组织结构的影响最显著。     

充氚对不锈钢显微组织及拉伸性能的影响

对HR-1，HR-2，1Cr18Ni9Ti不锈钢在未充气氚、充氚、充氚并除氚3种状态下拉伸后的组织进行了透射电镜观察分析。结合力学拉伸性能数据，讨论了氚、氦泡在晶界处呈现多种组态；氚的最初分布决定了氦的分布，擢通过对氚的捕集强化了氚和氦的聚积；这4种不锈钢充氚后，塑性比未充氚的下降，除氚留氦不锈钢中氦浓度不足以对其塑性产生显著影响，其塑性与未充氚不锈钢的相差不大。     

冷却速度对Fv520（B）多马氏体组织的影响

利用膨胀法、金相、ＸＲＤ法研究了冷地ＦＶ５２０（Ｂ）钢Ｍｓ点及其组织的影响。结果表明，ＦＶ５２０（Ｂ）钢具有良好的淬透性，其Ｍｓ点为１５５℃，冷和速度降低，Ｍｓ点略有升高。在冷却速度为１７．５℃／ｓ～０．０３℃／ｓ的范围内，均得到马氏体组织，冷却速度对马氏体组织状态影响不大。     

FV（520）B不锈钢在CO2/H2S共存条件下的腐蚀行为

目的研究长输管线压缩机叶片材料FV(520)B不锈钢在高含H_2S、H_2O、CO_2条件下的腐蚀行为。方法利用高温高压反应釜模拟特定工况,在H_2S分压为0.9 MPa、CO_2分压为0.6 MPa、温度为150℃的条件下于5 g/L的氯化钠溶液中制备硫化腐蚀层,利用XPS、SEM、XRD等手段对腐蚀层的成分及结构进行分析。结果 FV(520)B不锈钢的腐蚀速率逐渐降低,试样表面粗糙度先增大后下降,腐蚀产物主要为FeCO_3、Fe_3O_4、FeS、FeS_2、S、Cr_2S_3、Cr_2O_3和Cr(OH)_3。结论在腐蚀前期,FeS的形成速率大于FeS_2、S,腐蚀产物颗粒不断长大。形成完整的Cr_2O_3、Cr(OH)_3保护膜后,腐蚀得到抑制,此时腐蚀反应主要为FeS_2、S的生成,试样表面腐蚀产物颗粒尺寸变小,试样表面粗糙度降低。     

FV520(B)钢时效组织和力学性能分析

通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验，分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520（B）850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明，淬火态FV520（B）钢560℃和600℃时效处理后，组织均为过时效马氏体＋残余奥氏体，但细微组织有较大的差别，630℃时效处理后，组织为过时效马氏体＋马氏体＋残余奥氏体；560℃时效后强度最高；三种时效温度下，FV520（B）均具有较高的冲击韧度，600℃时效后冲击韧度最高；时效温度对FV520（B）冲击韧度的影响主要决定于其对塑性变形功（Ad）的影响。     

FV520(B)钢时效组织和力学性能分析

通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验,分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520(B)850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明,淬火态FV520(B)钢560℃和600℃时效处理后,组织均为过时效马氏体+残余奥氏体,但细微组织有较大的差别,630℃时效处理后,组织为过时效马氏体+马氏体+ 残余奥氏体;560℃时效后强度最高;三种时效温度下,FV520(B)均具有较高的冲击韧度,600℃时效后冲击韧度最高;时效温度对FY520(B)冲击韧度的影响主要决定于其对塑性变形功(Apl)的影响。     

中间调整处理对17-4PH不锈钢组织性能的影响

在传统固溶+时效工艺基础上,对石油阀块用17-4PH不锈钢进行了固溶+中间调整+时效处理,通过光学显微镜、扫描电镜、XRD、力学性能测试,分析试样的微观组织和力学性能,研究中间调整处理对其组织性能的影响。结果表明:随着固溶温度的升高,溶入基体的碳及合金元素增多,组织成分更加均匀,相同时效条件下材料的硬度越高。添加中间调整处理后再时效,逆转变奥氏体含量显著提高,材料的塑性及冲击性能均明显增高,但强度有所降低。     

退火温度对铁素体不锈钢热轧板组织与性能的影响

观察了Cr17铁素体不锈钢(不含Ni)在热轧退火过程中的组织演变.并运用Thermal-Calc软件对试验用铁素体不锈钢进行相图计算以指导工艺的设计.通过硬度测试和拉伸试验,探究了不同热轧温度、退火温度对铁素体不锈钢综合性能的影响.结果表明,退火过程中铁素体不锈钢发生静态再结晶,晶粒向等轴晶转变.在900 ～ 1000℃温度范围,伴随着退火温度的升高,铁素体不锈钢的强度及硬度增高,塑性下降.     

时效处理对Fv520（B）钢抗H2S应力腐蚀性能的影响

采用Ｘ射线衍射 ,ＴＥＭ、ＳＥＭ等研究了时效温度对Ｆｖ５２０（Ｂ）钢组织、力学性能及抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀性能的影响。结果表明：在４７０－６２０℃时效温度范围内,随温度升高,该钢的强度下降,残余奥氏体含量增加,抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀能力增强。该钢抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀性能与时效相形态,马氏体基体回火程度及残余奥氏体数量有关。     

固溶温度对铸造双相不锈钢微观组织及力学性能的影响

研究了不同固溶温度对00Cr22Ni5Mo3N铸造双相不锈钢微观组织和力学性能的影响.结果表明:在1 120～1 200℃温度区内固溶处理后,合金中的铁素体相比例随着固溶温度的升高而升高;冲击性能随着固溶温度的升高而降低;合金的拉伸强度和断面伸长率随固溶温度的升高变化不大;屈服强度在1 120～1 140℃温度阶段有所升高,在1 160～1 200℃屈服强度变化不大.     

0Cr17Mn14M02N双相不锈钢组织与性能的关系

铸态0Cr17Mn14Mo2N双相不锈钢经过不同温度热处理后,δ-铁素体由枝晶状到长条状再到球状逐渐变化,其分布也由相对集中变得较均匀.当加热温度低于1250℃时,温度越高,δ-铁素体的球化率越高,分布也越均匀.拉伸试验表明在1150℃加热的试样的塑性高于1050℃加热的试样.但在1250℃加热时,微观组织由粗大的等轴状δ-铁素体晶粒及存在于铁素体晶界的针状二次奥氏体组成,塑性低于在1150℃热处理的试样.     

固溶处理对含硼不锈钢组织和性能的影响

研究了含硼不锈钢经不同固溶工艺处理后组织、力学性能及耐腐蚀性能的变化规律.根据Themo-calc软件计算结果,显示硼化物具有较高的热稳定性.结果表明:含硼不锈钢经不同固溶工艺处理后硼化物的析出数量基本保持不变.试验得到含硼不锈钢理想的热处理工艺为:1100℃固溶保温1h后水淬,其力学性能和耐蚀性能相对较优.原因是晶界上大量堆积的大块状硼化物数量减少,形成小块状和点状均匀分布.     

固溶温度对铸造双相不锈钢组织和力学性能的影响

采用POLYVAR MET型金相显微镜、X-650扫描电镜、SIMENS-500X型X射线衍射方法及CSS万能电子试验机研究了固溶温度对一种新型铸造双相不锈钢组织及力学性能的影响，并对其在不同固溶温度下的断口形貌进行了分析。结果表明，在950-1050℃固溶处理后，均能获得α/γ双相组织，合金的强度随固溶温度的提高而增大：随着固溶温度的升高，试验钢的断口形貌从解理断裂变为准解理断裂。