木兰溪下游滞洪区水力模拟计算

为模拟木兰溪下游洪水淹没现状、核定现状堤防安全泄量、比较洪水归槽前后水流流速变化 ,应用水量平衡方程和水力学公式编制程序对木兰溪下游滞洪区进行了水力模拟计算 .计算结果表明 :由于木兰溪下游滞洪区调蓄作用 ,10 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量不到 2年一遇 ,2 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量比平滩流量 ( 10 0 0m3 /s)还小 ;1949年后港利至三江口河段尚未通过大于 110 0m3 /s的洪水 ;2 0年一遇洪水 ,港利以上南北洋平原漫滩洪水断面平均流速为 0 .2 1～ 0 .93m/s,远远小于规划方案的 1.8～ 2 .95m/s;港利以下至三江口河段河道断面平均流速为 0 .38～0 .85m/s,也小于规划方案的 1.87～ 2 .2m/s.     

JC法在梯级水库防洪安全风险分析中的应用

为解决一定防洪标准下梯级水库下游洪水的最不利地区组成中的水量分配和防洪安全问题,提出了利用JC法进行梯级水库洪水地区组成洪量分配及风险分析,并以黄河上游承担兰州市防洪功能的刘家峡、龙羊峡两水库进行了实例计算。结果表明:典型年法与JC法计算的兰州站最大瞬时流量分别为8 591 m3/s和7 690 m3/s,兰州站百年一遇的天然洪峰流量8 110 m3/s大于7 690 m3/s,JC法计算的兰州断面洪水设计风险为0.302%,故认为JC法计算成果属于安全设计。     

永靖黄河大桥防洪影响评价的水文分析

通过对永靖黄河大桥的防洪影响进行综合评价,得出当发生刘家峡水库敞泄,盐锅峡水库下泄洪峰流量7 500m3/s(相当于2 000年一遇洪水),桥位处流量为7 260 m3/s的极端洪水事件时,桥址断面的洪水位为1 624.26 m,设计桥下弦高程1 627.78 m,高于计算桥下弦高程,说明桥梁建设对河道行洪有影响。     

黄河下游中常洪水调控指标

从塑槽径流条件、水流动床阻力、河道整治、滩区及防洪等方面,论证了未来黄河下游主槽目标过流能力采用4 000m3/s左右的合理性,提出了黄河下游发生明显淤滩刷槽的临界流量。同时,根据不同量级洪水河道的冲淤特点,提出了小浪底水库控制下游流量、含沙量指标。即在目标主槽过流能力条件下,控制漫滩洪水流量不低于6 000m3/s,含沙量不大于250-300kg/m3;小漫滩洪水和非漫滩洪水,尽量按流量2 300-4 000m3/s、含沙量20-50kg/m3的水沙搭配控制,避免出现4 000-6 000m3/s8、00-2 300m3/s两个量级的洪水过程。     

2012年黄河上游洪水及河道冲淤演变分析

2012年黄河上游洪水具有洪峰流量大、持续时间长、洪水量大的特点,经过龙羊峡和刘家峡水库的调节,进入宁蒙河段的洪峰流量为2 710³ 520 m3/s,沿程总体呈减小趋势;内蒙古河段出现历史最高洪水位,在三湖河口到头道拐河段发生大范围漫滩。研究表明,经过洪水持续作用后,宁蒙河段平均河底高程下降,内蒙古河段1 000 m3/s同流量水位显著降低,三湖河口断面同水位过流能力增加约700 m3/s;巴彦高勒—三湖河口泥沙冲刷0.421亿t,三湖河口—头道拐为淤积,其中主槽冲刷约0.260亿t、滩地淤积约0.725亿t;大漫滩洪水时的淤积量以及非漫滩洪水的主槽冲刷量均与水量具有较好的相关关系。     

小浪底水库防洪作用分析

根据黄河下游防洪工程体系现状,拟定了小浪底水库投入运行后的干支流水库调洪方式,分析了小浪底水库的防洪作用。结果表明,小浪底水库的兴建使黄河下游大堤的设防标准由现状的六十年一遇提高到千年一遇(即千年不用北金堤);使花园口百年一遇洪峰流量削减到16000m~3/s以下(即百年不用东平湖新湖区);使花园口22000m~3/s以下的较大洪水削减到10000m~3/s以下(即不用东平湖滞洪区);发生万年一遇洪水时,只需用北金堤滞洪区少量分洪即可;将三门峡水库对“下大洪水”的运用机率由十年一遇减少至百年一遇,各种级别洪水的蓄洪量均有较大幅度减少。     

伊洛河夹滩滞洪区对黄河下游洪水的影响

根据实体模型试验,对不同洪水频率及伊洛河夹滩地区大堤不同决口方式条件下黑石关站的洪峰流量和洪水过程进行了研究。结果表明:①伊洛河夹滩滞洪区对较大洪水具有显著的削峰、滞洪作用,在两岸大堤多处决口的情况下,100年一遇洪水的削峰率为23%,50年一遇洪水的削峰率为27%。②遭遇50年一遇洪水时,如果伊洛河夹滩滞洪区大堤决口,则黑石关站最大洪峰流量为7 963 m3/s;如果不决口,则黑石关站最大洪峰流量可达10 960 m3/s;遭遇100年一遇洪水时,即使夹滩滞洪区大堤决口,黑石关站最大洪峰流量也可达到10 153 m3/s;遭遇1 000年一遇洪水时,夹滩滞洪区大量滞洪,黑石关站洪峰可达14 989 m3/s。③如果夹滩滞洪区大堤不决口,则50年一遇和100年一遇洪水白马寺—黑石关的洪峰传播时间分别为7.30、6.82 h,龙门—黑石关的洪峰传播时间分别为10.26、9.90 h。     

盐锅峡水电站概况

盐锅峡水电站位于黄河上游,甘肃省永靖县境内,距兰州市70km.,是黄河龙羊峡至青铜峡河段原规划中的第8个梯级水电站;也是黄河干流上第一座发电的大型水电站.盐锅峡水电站正常蓄水位1619.00m,死水位1618.50m,总库容0.27Gm~3.原设计天然洪水标准,因考虑下游有重要工业城市——兰州市,由百年一遇洪水提高到二百年一遇洪水,相应的洪峰流量为7550m~3/s;校核洪水标准为千年一遇洪水,相应的洪峰流量为9000m/s     

永定河屈家店洪水流量减小的原因分析

20 0 0年修订永定河防洪规划提出的 10 0年一遇洪水屈家店最大流量为 180 0m3 /s ,较原规划的 2 2 0 0m3 /s减小了 4 0 0m3 /s。主要原因一是控制官厅山峡洪水的方案 ,由建三家店水库改为建滞洪水库 ;二是设计洪水减小 ;三是洪水演进计算范围加大     

黄河下游排洪输沙基本功能的影响因素及判别指标

利用实测资料统计、理论分析和数学模型计算等方法,对黄河下游排洪输沙基本功能的表征因子、影响因素和判别指标进行了探讨.研究表明,黄河下游河槽排洪输沙基本功能可以用输沙指标、平滩流量、水位涨率、滩地分流比和洪水传播时间等因子表征;河槽宽度、滩槽阻力、比降、河势等对排洪功能影响较大,流量、含沙量、泥沙组成和断面形态等对输沙功能影响较大.黄河下游河槽排洪输沙基本功能的主要判别指标为:黄河下游河槽平滩流量4 000～5 000m3/s,黄河下游游荡性河道主河槽宽度以1 000～1 200m为宜,断面河相系数应在16m1/2/m左右,平滩流量下高村断面每增加1 000m3/s流量的水位涨幅不大于0.35m,高村断面滩地分流比不大于45%.     

武功县漆水河入渭河口段防洪工程水文分析

漆水河干流柴家嘴以上修建多座水库,流域设计洪水计算较复杂。通过同频率地区组成法及调查洪水法对漆水河入渭口段洪水进行分析计算得出:工程区10年一遇洪水洪峰流量为385m3/s,20年一遇洪水洪峰流量为710m3/s。将该治理段洪水计算成果与上游工程的计算成果对比,较为接近,说明该段洪水计算采用的方法合理,计算成果可靠,推荐以本次计算的设计洪水作为最终成果。     

窟野河设计洪水计算分析

在窟野河流域自然状况查勘及洪水调查的基础上,分析了温家川、神木、王道恒塔、新庙等四站1956-2007年年最大洪水系列的可靠性、一致性和代表性,论证分析了窟野河历史洪水的排序及其重现期,分析计算了有、无转龙湾水库条件下大柳塔1号公路桥断面的设计洪峰及1976年型最大1d洪水过程.结果表明:上述四站1956 -2007年年最大洪水系列的可靠性、一致性和代表性较好;按长系列分析计算的百年一遇洪峰成果较1992年规划成果偏小10.1％～29.3％,百年一遇洪量成果较1992年规划成果偏小8.3％ ～ 19.2％;无转龙湾水库条件下,大柳塔1号公路桥桥位断面百年一遇洪峰流量为11400m3/s;转龙湾水库正常运用条件下,大柳塔1号公路桥桥位断面百年一遇最大洪峰流量为7 960 m3/s     

基于洪水过程的黄河下游游荡型河段冲淤特性研究

为了把握洪水泥沙过程对黄河下游游荡型河段河床冲淤调整的影响,通过平面二维水沙数值模拟与实测资料分析,进行了不同水沙过程下黄河下游河道冲淤规律的探讨。研究发现不同洪水泥沙过程对河槽的调整塑造有明显不同的影响,大洪峰流量塑造的河槽在非洪峰期难以维持原有输沙强度。主槽累积刷槽效应与洪水泥沙过程有很好的响应关系,塑造出最适宜河床断面形态的洪水过程才能实现最佳输沙效率。在不同量级漫滩洪水条件中,对应洪峰6 000m3/s的洪水过程,塑造的断面形态具有最大累积刷槽效应,故可采用其作为黄河下游漫滩洪水的调控指标。     

2018年黄河上游洪水及宁蒙河道响应特征研究

利用实测资料分析2018年黄河上游洪水的水沙特点以及洪水对宁蒙河道冲淤的影响,结果表明：2018年黄河上游洪水具有洪量大、持续时间长、洪峰流量大等特点。进入宁蒙河道洪峰流量为2 880～3 600 m³/s,内蒙古三湖河口—头道拐河段发生大范围漫滩。宁蒙河道洪水期河道冲淤调整较大,内蒙古巴彦高勒—头道拐河段产生明显的“淤滩刷槽”效果,漫滩洪水冲刷效率高于非漫滩洪水。洪水对河道排洪能力的恢复作用显著,洪水后内蒙古河段巴彦高勒、三湖河口站同流量水位分别下降0.71 m和0.47 m,平滩流量分别增加约500 m³/s和320 m³/s。     

涡河淤积分析

涡河是一条平原河道,发源于河南省开封地区黄河南岸。历史上涡河是黄河南决的分洪道,中上游坡陡流急,河槽冲刷,两岸泥沙淤积,逐渐抬高,沿岸形成约2km宽的天然堤防。安徽省境内涡河历来水深河宽,一般洪水均不出槽。按1953年实测断面核算,亳州市附近平槽泄量为2500m~3/s,蒙城平槽泄量1500m~3/s。5年一遇除涝水位在蒙城以上均不影响地面排水,其中涡阳以上除涝水位一般低于地面2～3m;20年一遇洪水流量2200m~3/s时,亳州市境内洪水位均不会高出地面。     

逊毕拉河历史洪水

通过洪水调查和双河屯 2洪水频率计算 ,逊毕拉河 1953年洪水为百年一遇。水位为 93.3m,相应洪峰流量为4 190 m3/ s     

洪泽湖中低水位下泄流能力数值模拟

为研究淮河中下游发生中小洪水时洪泽湖的泄流能力,建立淮河蚌埠至洪泽湖出湖口三河闸段一二维耦合水动力模型,模拟分析了重点河段切滩对洪泽湖中低水位下泄流能力的影响及切滩前后的流域行洪过程。结果表明：在5年一遇洪水过程下,洪峰时刻淮河干流蚌埠、临淮关、香庙、浮山和洪山头等水文站水位较切滩前分别下降0.02 m、0.07 m、0.21 m、0.55 m和0.70 m,漫滩时间分别减少1 d、4 d、9 d、9 d和17 d;洪泽湖三河闸站水位最高值为13.33 m,相比切滩之前升高0.07 m,湖泊对应的下泄流量为8 300 m³/s,较切滩前增大800 m³/s,泄流能力提高11%。     

新沭河三洋港枢纽工程中泓施工截流

一、工程概况 新沭河治理标准为50年一遇洪水标准,主要控制断面流量为石梁河水库闸下6 000 m3/s,临洪闸下至三洋港闸下为6 400 m3/s,工程等级为Ⅱ等.三洋港枢纽工程由三洋港挡潮闸、排水闸和左右侧上下游导堤等组成,三洋港挡潮闸工程位于新沭河下段桩号11+680处的干河上,是新沭河入海口控制建筑物,具有挡潮减淤、泄洪、蓄水、交通、排涝等综合功能.闸上设计行洪水位3.88 m(黄海高程,下同),闸下水位3.70m,设计流量6 400 m3/s;设计挡潮水位为100年一遇潮位3.90 m,校核挡潮水位为历史最高潮位4.08 m.     

黄河宁蒙河段洪水冲淤规律分析

分析了1973—2005年宁蒙河段汛期场次洪水的冲淤特性、冲淤效率与下河沿断面水沙量之间的关系。结果表明:当下河沿断面洪水平均含沙量大于7 kg/m3时,宁蒙河段以淤积为主;当下河沿断面洪水平均含沙量小于7 kg/m3时,宁蒙河段以冲刷为主,且流量为2 200～2 500 m3/s时冲刷效率最大,此时洪水总水量应大于25亿m3。     

海子湾水库泄洪道加固工程计算分析

由于洪水的破坏,海子湾水库泄洪道无法达到泄洪能力,严重威胁下游居民。通过对其水力计算、弯道计算分析以及建筑物防护分析计算,对其进行疏浚加固建设,使此断面达到10年一遇设计洪水,河道流量25.3 m3/s。