BFe30-1-1铜合金与16Mn的焊接

0前言 我厂承接大庆石化公司化肥厂空压机第三冷却器的制造任务,其参数如下：     

火力发电厂冷油器用BFe30-1-1管成膜工艺筛选

针对某沿海电厂冷油器部分新换BFe30-1-1管(B30白铜管)出现了腐蚀的问题,对B30白铜管现有的几种成膜工艺进行了筛选,对比研究了BTA、MBT、FeSO₄膜层对B30白铜管在自然海水、含Na₂S污染海水及酸化海水中的保护效果。结果表明：铜试剂成膜及氧化成膜工艺不适用于B30白铜管的防腐蚀处理;BTA、MBT膜层在pH 5.3的酸化海水中耐点蚀性能偏低;FeSO₄膜层在自然海水、含Na₂S污染海水及酸化海水中的耐点蚀性能与老管接近,冷油器B30白铜管新管适用FeSO₄成膜工艺。     

苯并三氮唑对BFe30-1-1在单相及含沙人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用*

采用旋转圆筒式冲刷认错装置通过多种电化学测试及失重测量研究了苯并三氮唑（BTA）对BFe30-1-1在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用。结果表明,BTA可有效抑制BFe30-1-1在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的阴、阳极反应,属几何覆盖型缓蚀剂,其吸附满足Langmiur等温式;BTA在单相流动海水中比静态下缓蚀作用更强,但流速较高时,BTA缓蚀作用下降;在含砂人工海水中,BTA缓蚀作用随砂含量的增加而降低。     

BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中的腐蚀行为

采用激光拉曼光谱仪结合扫描电镜、X射线能谱仪等研究了BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中暴露20年的腐蚀情况,对试样去除腐蚀产物前后表面的元素分布及其存在形式进行了分析.结果表明,表面腐蚀产物是CuO、α-Fe2O3和Fe3O4;用石英玻璃刮掉表面一层腐蚀产物后检测到了NiO2并且此时氯元素的含量较高.将原始腐蚀样品酸洗后,检测到Cu2O、FeO和γ-Fe2O3,并且检测到了较高含量的碳元素.试验结果还表明,激光拉曼光谱仪和能谱仪联用可以很好地评价白铜管的大气腐蚀行为.     

钛-钢复合板换热器管箱的焊接工艺

介绍了钛钢复合板热交换器管箱制作的技术要点,用简单的办法解决了管箱接管翻边环的冲压工艺。对管箱的焊接、管板管头的焊接以及焊接环境、焊材的选择、气体保护的措施进行了详细的介绍。     

BFe30-1-1铜合金热压缩流变应力行为

通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了BFe30—1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800-950℃，应变速率为0．1-20s^-1.研究结果表明：BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小，随应变速率的增大而增大；应变速率越大，流变应力下降越明显；获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30—1—1合金高温变形的流变应力方程，计算获得该合金变形激活能Q为177．62kJ／mol。     

BFe10-1-1浮头盖和换热管与管板焊接接头焊接工艺

阐述BFe10-1-1的焊接性,以及BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的制造难点,BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的焊接过程,其中包括焊接材料的选择、焊前准备、焊接工艺过程等,指出了焊接过程中需要注意的事项,最终完成了实际产品的焊接,按照相关标准进行无损检测,结果为合格。证明了整个焊接工艺过程是合理的,并且按照该焊接工艺制造可以获得良好的产品质量。     

水平连铸BFe30-1-1白铜管坯凝固过程的数值模拟

根据空心管坯的凝固传热特点建立了空心管坯水平连铸数值计算模型,采用ANSYS软件计算了水平连铸过程中浇注温度、冷却强度及拉坯速度对BFe30-1-1白铜合金管坯糊状区宽度和液穴深度的影响。结果表明,浇注温度、拉坯速度和冷却强度均对管坯液穴深度和糊状区宽度有重要影响,而浇注温度则对糊状区宽度影响不大。在此基础上采用试验的方法制备了表面光滑、无裂纹缺陷的空心BFe30-1-1白铜管坯。     

厚壁大口径BFe10-1-1铁白铜管焊接试验

对进口的 3 40mm× 16mmBFe10 -1-1铁白铜管采用进口的MONEL67焊丝和MONEL187焊条进行焊接工艺试验和焊接工艺评定 ,制订出了厚壁BFe10 -1-1铁白铜管的焊接工艺规程     

铜镍合金BFe30—1—1在流动人工海水中的腐蚀行为

采用旋转圆筒式冲刷腐蚀装置通过多种化学测试及失重测量研究了铜镍合金ＢＦｅ３０－１－１在不同流速人工海水中的腐蚀行为,同时应用ＳＥＭ观察了材料表面的冲刷腐蚀形貌。结果表明,在不同流速的人工海水中,ＢＦｅ３０－１腐蚀反应的线性极化常数不同,它随流速的增大而增大;ＢＦｅ３０－１－１在人工海水中膜破裂的临界流速为３ｍ／ｓ左右。     

深过冷BFe30-2合金凝固组织演化

用熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法,研究了BFe30-2合金过冷熔体凝固组织的演化规律。研究表明:在过冷度39～203K的范围内,其凝固组织的形态有三次变化过程:第一次是在39～118K过冷度范围,随着过冷度的增加,凝固组织中枝晶明显细化且同时存在枝晶重熔形成的第一类粒状晶;第二次发生在118～174K过冷度范围,因枝晶熟化被抑制,形成的第一类粒状晶转变为高度细化的细枝晶;第三次发生在174～203K过冷度区间,组织因细枝晶再结晶转变为均匀的准球状晶粒。     

绿色环保型BFe10-1-1铁白铜化学抛光工艺研究

研究以H2O2为主要氧化剂的化学抛光液对BFe10-1-1铁白铜进行表面化学抛光,考察了光亮剂、缓蚀剂、H2O2稳定剂的种类,化学抛光液各组分的含量,抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响.优化出抛光液组成及抛光工艺条件:质量分数为30％的H2O2 350 mL/L,浓H2SO450 mL/L,无水乙醇17～20m...     

利用本构方程和加工图表征BFe10-1-2白铜合金的热变形行为

为了获得BFe10-1-2白铜合金的合理热变形工艺参数,通过热模拟压缩试验对该合金的高温变形行为进行了研究。试验温度为1023~1273K,应变速率为0.001~10s_-1。通过流变曲线分析、动力学分析及加工图对BFe10-1-2白铜合金的高温变形行为进行了表征,计算出BFe10-1-2白铜合金在热压缩变形过程中的激活能为425.299KJ/mol。通过Zener-Holloman参数以及真应变建立了BFe10-1-2白铜合金的本构方程用以描述该合金的高温流动应力。对计算的流动应力值与试验值进行了对比,结果表明：本构方程可以准确描述该合金的高温流动行为。此外,基于动态模型,建立了BFe10-1-2白铜合金的热加工图,并通过宏观及微观组织分析对加工图的准确性进行了验证。     

苯并三氮唑对BFe30—11在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用

采用旋转圆筒式冲刷装置通过多种电化学测试及失重测量研究了苯并三氮唑对ＢＦｅ３０－１－１在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用。结果表明,ＢＴＡ可有效抑制ＢＦｅ３０－１－１在单相及含砂人工海水中冲腐蚀的阴,阳极反应,属几何覆盖型缓蚀剂,其只附满足Ｌａｎｇｍｉｕｒ等温式。ＢＴＡ在单相流动海水中比静态下缓蚀作用更强,但流速较高时,ＢＴＡ缓蚀作用下降;在含砂人工海水中,ＢＴＡ缓蚀作用随砂含量的增加而降低     

旋转电磁场对BFe10-1-1合金管坯组织及力学性能的影响

研究旋转电磁场对水平连铸空心BFe10-1-1合金管坯凝固组织和力学性能的影响,并对其机理进行初步的探讨。结果表明：在工频旋转电磁场的搅拌作用下,BFe10-1-1合金管坯的凝固组织显著细化,由粗大的柱状晶完全转化为均匀细小的等轴晶,同时抑制了Ni元素的枝晶偏析;施加电磁场后管坯的力学性能得到明显改善,当励磁电流为80 A时,管坯抗拉强度提高了15.3%,屈服强度提高了10.9%,伸长率提高了58.6%。