16MnR低合金钢与BFe30-1-1异种材料的焊接

介绍了某海洋工程中热交换器上所用的水盖封头的制造焊接工艺,分析了16MnR低合金钢与BFe30-1—1铁白铜异种材料焊接的工艺特点,针对16MnR与BFe30-1—1的焊接接头和16MnR与BFe30-1—1复合钢板的焊接接头进行焊接工艺评定试验,并将焊接工艺参数应用于实际产品的组焊中,产品的制造达到设计工程要求。     

BFe10-1-1浮头盖和换热管与管板焊接接头焊接工艺

阐述BFe10-1-1的焊接性,以及BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的制造难点,BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的焊接过程,其中包括焊接材料的选择、焊前准备、焊接工艺过程等,指出了焊接过程中需要注意的事项,最终完成了实际产品的焊接,按照相关标准进行无损检测,结果为合格。证明了整个焊接工艺过程是合理的,并且按照该焊接工艺制造可以获得良好的产品质量。     

BFe10-1-1白铜等离子弧焊工艺研究

通过对不开坡口厚5 mm的BFe10-1-1白铜对接接头无填充等离子弧焊(PAW)工艺进行试验研究,结果表明：选择合适的焊接电流、电压、保护气体等焊接工艺参数,BFe10-1-1白铜无填充等离子弧焊接头的力学性能均能满足相关标准要求。     

厚壁大口径BFe10-1-1铁白铜管焊接试验

对进口的 3 40mm× 16mmBFe10 -1-1铁白铜管采用进口的MONEL67焊丝和MONEL187焊条进行焊接工艺试验和焊接工艺评定 ,制订出了厚壁BFe10 -1-1铁白铜管的焊接工艺规程     

BFe30-1-1铜合金热压缩流变应力行为

通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了BFe30—1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800-950℃，应变速率为0．1-20s^-1.研究结果表明：BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小，随应变速率的增大而增大；应变速率越大，流变应力下降越明显；获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30—1—1合金高温变形的流变应力方程，计算获得该合金变形激活能Q为177．62kJ／mol。     

异种金属和镀层金属的焊接

镁铝异种材料T1G焊接接头扩散行为分析；镁-铝异种金属激光-T1G复合热源焊焊接性分析；16MnR低合金钢与BFe30-1-1异种材料的焊接；待焊表面组织对异种钢超塑性焊接的影响。     

换热器管子与复合管板的焊接工艺研究

介绍了热交换器铜管与复合管板的一种较简单实用的接头形式，分析了采用胀焊连接的特点，并提出了胀焊的工艺措施，用模拟试验及工艺评定的方法，分析了采用不填丝TIG焊对BFe30-1-1,TP2铜管与复合管板焊接的工艺参数，并把此胀焊工艺方案及焊接参数用于实际产品的组焊中，使产品的制造达到设计工程要求。     

BFe10-1-1白铜FSW接头组织和力学性能研究

采用搅拌摩擦焊对4 mm厚的BFe10-1-1铜合金进行焊接,研究了焊接参数对接头组织和力学性能的影响规律。结果发现:在机械力和焊接热循环的作用下焊缝金属达到塑性状态,形成3个不同的区域:焊核区,热机影响区,热影响区。随着旋转速度的增加,接头的强度呈现出先升高后降低的趋势,最高可达母材的93.8%,断口均具有韧性断裂的特征。接头横截面中显微硬度大致呈W型分布,焊核区硬度最高,热影响区的硬度最低。不同区域的低温冲击试验表明,在-20～-100℃之间,搅拌摩擦焊接头各区域冲击韧性变化很小,焊核区冲击韧性最高,热机影响区的冲击韧性最小,表明BFe10-1-1搅拌摩擦焊接头具有良好的低温冲击性能。     

BFe30-1-1铜合金空心管坯水平连铸探索

探索了用水平连铸的方法制备BFe30-1-1铜合金空心管坯的技术,在实验室成功制备了φ83mm×20mm空心管坯。对管坯的表面质量,凝固组织及力学性能进行了分析。结果表明,采用合适的熔铸工艺参数,可以用水平连铸的方法制备BFe30-1-1铜合金空心管坯。     

BFe30-1-1激光焊接头组织及性能研究

采用6 k W的光纤激光焊接设备对BFe30-1-1铜合金进行平板对接试验。运用正交试验的方法优化工艺参数,同时用光学显微镜(OM)、万能拉伸试验机、扫描电镜(SEM)及显微硬度仪分别对焊接接头的微观组织、抗拉强度、拉伸断口和硬度进行研究。结果表明:工艺参数对焊接接头抗拉强度影响最大的是激光功率,其次是焊接速度,离焦量的影响最小。焊缝中心组织为树枝状偏析的α固溶体,热影响区不明显。拉伸断口形貌表现均韧性断裂特征。     

绿色环保型BFe10-1-1铁白铜化学抛光工艺研究

研究以H2O2为主要氧化剂的化学抛光液对BFe10-1-1铁白铜进行表面化学抛光,考察了光亮剂、缓蚀剂、H2O2稳定剂的种类,化学抛光液各组分的含量,抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响.优化出抛光液组成及抛光工艺条件:质量分数为30％的H2O2 350 mL/L,浓H2SO450 mL/L,无水乙醇17～20m...     

X12CrMoWVNbN10-1-1钢δ铁素体析出规律研究

通过大量试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1钢δ铁素体的析出规律。试验结果表明:δ铁素体在1 100℃以下保温时析出并不明显,在1 100℃以上时,随着加热温度的提高将大量产生。尤其在1 150℃以上时,析出大量δ铁素体,严重降低钢的冲击韧性,影响材料的力学性能。     

4-3-2-1评价模式在大学课程教学中的运用

传统的大学教学评价模式存在一些弊端，4-3-2-1评价模式综合考虑学生期终考试成绩、平时作业、平时表现和课堂答问等方面情况，分别赋以不同权重作为评价学生学习成绩依据，能充分调动学生学习积极性，在实际应用中能取得良好效果。     

水平连铸BFe30-1-1白铜管坯凝固过程的数值模拟

根据空心管坯的凝固传热特点建立了空心管坯水平连铸数值计算模型,采用ANSYS软件计算了水平连铸过程中浇注温度、冷却强度及拉坯速度对BFe30-1-1白铜合金管坯糊状区宽度和液穴深度的影响。结果表明,浇注温度、拉坯速度和冷却强度均对管坯液穴深度和糊状区宽度有重要影响,而浇注温度则对糊状区宽度影响不大。在此基础上采用试验的方法制备了表面光滑、无裂纹缺陷的空心BFe30-1-1白铜管坯。     

X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的组织和高温力学性能

试验研究了X12CrMoWVNbN10-1-1耐热钢的显微组织和高温力学性能。结果表明:该钢经1075℃#1 h油冷淬火+570℃×4 h,空冷一次回火+720℃×2 h,空冷二次回火后的显微组织为典型的回火板条状马氏体组织,在原奥氏体晶界和板条界分布M23C6型碳化物,在马氏体板条内分布有纳米尺寸的MX相,此外还有少量在淬火加热时未溶解的尺寸达到0.6μm的残余MX相;在500～650℃范围内抗拉强度和屈服强度随试验温度的升高而降低,伸长率和断面收缩率随试验温度的升高而升高;持久强度与Larson-Miller参数P=T(25+lg(tf))/1000之间符合抛物线关系。     

铜镍合金BFe30—1—1在流动人工海水中的腐蚀行为

采用旋转圆筒式冲刷腐蚀装置通过多种化学测试及失重测量研究了铜镍合金ＢＦｅ３０－１－１在不同流速人工海水中的腐蚀行为,同时应用ＳＥＭ观察了材料表面的冲刷腐蚀形貌。结果表明,在不同流速的人工海水中,ＢＦｅ３０－１腐蚀反应的线性极化常数不同,它随流速的增大而增大;ＢＦｅ３０－１－１在人工海水中膜破裂的临界流速为３ｍ／ｓ左右。     

HPb59-1黄铜连续挤压的研究

研究了用连续挤压的方式挤压常温下难以加工的HPb59-1黄铜,采用合理的实验工艺参数,得到了质量较好的产品,为连续挤压加工难变形金属提供了参考.     

HPb59-1黄铜表面蚀点现象的研究

从成分及组织结构角度分析了铸态黄铜HPb59-1表面易出现腐蚀点的原因,研究结果表明:合金中杂质Fe的含量对合金的组织影响明显;合金中杂质Fe含量较高时,应相应提高基体元素Cu的含量,以提高合金的抗腐蚀性能。