宝钢二次冷轧无锡钢板表面结构分析

用两步法在二次冷轧基板上电镀沉积金属铬层和氧化铬层。用SEM观察了镀铬板的表面形貌,用XRD与XPS分析了镀铬层的结构与成分。结果表明,镀铬板表面平整,镀层均匀;镀层分为两层,即外层为Cr_2O_3、Cr(OH)_3和CrOOH,内层是零价的金属Cr;镀铬钢板的表面只存在+3价的Cr和0价的Cr,这两种铬对人体无害,不存在对人体有害的+6价铬。     

15CrMnMoV钢内生复合钢板的断裂特性

内生复合钢板断裂试验与分析结果表明，平等于拉伸轴方向发生了钢板中弱界面的解理开裂，使断口呈分层特征，而每一层则为明显的的韧性断裂，内生复合钢板中弱界面的分层现象使其断裂韧性大大提高。     

20辊冷轧硅钢凸度道次遗传系数的试验研究

介绍了20辊硅钢轧机的性能,重新定义了硅钢板的几何形状,提出了楔形等效凸度、道次遗传系数和累计系数等概念。通过试验分析,找出了成品的横向厚差与原料板凸度的关系;建立了前后道次钢带的厚度差、工作辊的凸度分布、ASU等效分布等相关工艺参数向量组。在钢带的塑性变形和辊系的弹性变形之间建立比例关系,由此可以通过工作辊凸度、ASU分布、轧制力分布,定量的改变成品钢板的横向厚度差。     

轧制法制造复合钢板的技术

所谓复合钢就是把钢的全部或部分用其他金属包覆，并且两者在金属组织方面完全结合的复合材料，其复合功能是单一材料无法取得的。     

多道次拉拔管的三维弹塑性有限元分析

借助有限元分析软件模拟了３１６Ｌ不锈钢管的拉拔过程,比较了单道次拉拔对残余应力场的影响。发现在变形量相同的条件下,单道次拉拓引发的残余拉应力较小,且分布较均匀,通过比较变形区各方向应力场的异同,发现减少拉拔道「次能明显降低拉拔管变形过程的不均匀性,有利于改善管材表面质量,减小残余应力。     

冷轧道次变形率对TA18钛合金管材组织与拉伸性能的影响

改变冷轧道次变形率研究其对TA18钛合金管材组织和拉伸性能的影响。用金相显微镜观察了其微观组织形貌,用Instron 1185拉伸试验机测试了拉伸性能。结果表明:冷轧态TA18钛合金管材显微组织为纤维状;冷轧第三、四道次管材的晶粒取向程度弱于第一、二道次,抗拉强度和屈服强度较低,但延伸率大幅提高;经过750℃/90 min再结晶退火后所有TA18管材晶粒为等轴状晶粒,组织取向消失,同时由于细晶强化作用,使第一、二道次退火后的TA18钛合金管材保持了相对较高的强度和延伸率。由于第三、四道次冷加工态性拉伸能指标与第一、二道次退火态较为接近,因此存在通过连轧的方式来简化工艺流程的可能。     

Q235钢超细晶粒钢板的制备

对淬火后组织为低碳板条马氏体的Q235钢板进行多道次大变形量（累积压下量达93％）冷轧。随后进行时效和低温再结晶处理，制备出了屈服强度为1137—1290Mpa，抗拉强鹰为1266-1756Mpa。晶粒尺寸为50．2-316．4mm的低碳钢板。     

5182铝合金多道次热轧显微组织演变的实验模拟

结合美国Alumax铝业公司热轧工艺规程，在Gleeble 1500热模拟机上对5182铝合金多道次热轧过程进行了实验模拟，通过对各道次变形后显微组织的金相及显微硬度的测定，发现该合金与1050和3003铝合金相比在热轧过程中较容易发生再结晶，再结晶是一种主要的显微组织形态，其再结晶程度可用数学模型加以定量预测。     

多道次轧制过程轧件变形行为连续模拟

针对多道次轧制过程轧件变形行为分析的诸多问题进行了综述,分别介绍了有限元方法在轧件头尾形状、平面形状、角部位置跟踪、夹杂物位置跟踪、宏观偏析跟踪和表面裂纹演变行为的应用。     

冷轧压下率对烘烤硬化钢板连续退火再结晶的影响

当使用过厚的热轧坯料和过高的冷轧压下率时,Nb Ti处理的高强度烘烤硬化（ELC－BH）钢板的连续退火再结晶提前发生,同时晶粒长大速度减慢。     

冷轧法生产高精度特殊钢型材

冷轧法生产的高精度钢材较冷拔法具有更好的表面质量、尺寸精度和高的收得率。用冷轧法生产特殊钢高精度型材代替冷拔法是今后的发展方向。     

Q460D中厚板钢材焊接试验研究

介绍对复合微合金化生产的Q460D钢板进行焊接性能试验及其结果。     

微合金钢中板热轧时晶粒尺寸的模拟计算

通过Φ180mm× 2 0 0mm二辊实验轧机对成分 (% )为 0 0 5 3C 1 5 6Mn 0 0 4 6Nb 0 2 5Mo 0 0 14Ti 0 0 0 12B微合金化钢的轧制实验 ,验证了新建立的热轧板带晶粒尺寸的仿真模拟系统 ,得出晶粒尺寸的仿真计算值与实测值的相对误差≤ 8 3% ,并对该微合金钢 9道次 2 2 0 0mm× 14mm中板轧制时各道次钢板晶粒尺寸进行了计算。结果表明 ,精轧各道次均没有发生动态再结晶 ,在板厚 5 1 6mm轧至 2 2 0mm的 1～ 5道次 ,晶粒尺寸显著减小 ,由 4 5 μm降至 10 μm ,在板厚 2 2 0mm轧至 14 0mm的 6～ 9道次 ,晶粒尺寸减小不显著 ,由10 μm降至 7 5 μm     

HQ590DB超低碳贝氏体钢中厚板的研制

采用 18 0t转炉 RH LF(Ca处理 ) 连铸坯 (mm) :2 30 (30 0 )× 16 5 0× 6 0 0 0 4 30 0轧机控轧控冷工艺试制了HQ5 90DB超低碳贝氏体钢 (% ) :0 0 5C ,1 5Mn ,0 0 4Nb ,0 0 2Ti,≤ 0 0 0 0 2B的 30～ 4 0mm中板。连铸坯的 [H]1 7× 10 - 6 ,[O]2 1× 10 - 6 ,[N]2 9× 10 - 6 。终轧温度 80 0～ 85 0℃ ,控制终冷温度 5 90～ 6 30℃ ,获得铁素体 板条状贝氏体组织 ,钢板抗拉强度σb6 5 0～ 6 90MPa ,屈服强度σ0 .2 4 90～ 5 90MPa ,延伸率δ52 0 % ,并具有良好的成形性能。     

中板轧机轧制压力人工神经网络预报

基于人工神经网络软件Matlab，采用改进的BP(Back Propagation)网络Levenberg-Marquardt训练规则，根据中板轧件入口厚度、出口厚度和宽度、轧辊直径、轧制速度和温度、轧件主要成分等输入参数，优化计算2350中板轧机的轧制压力和力矩。通过该网络的μ参数的自适应调整，提高收敛速度，使2350中板轧机轧制力和力矩的预报精度显著提高。轧制压力的BP网络预报值相对误差小于3％，轧制力矩的BP网络预报值相对误差小于4％。     

温度模型对中厚板轧制压力预算精度的影响

通过建立的中厚板轧制压力3种预算温度模型对Q235钢（/%:≤0.22C,≤1.40Mn,≤0.35Si）200mm铸坯经12道次轧成20 mm板的各轧制道次轧制压力进行预算模拟,分析轧制温度模型对中厚板轧制压力预算精度的影响。结果表明,轧制温度模型通过轧件变形抗力对轧制压力预算精度产生影响,在中厚板轧制时,采用轧制温度模型△t=24Z[(t+273)/1000]⁴/h对轧制压力进行预算的精度相对稳定且误差相对较小,为0.67%~12.41%。     

箱型孔轧制方坯的显式动力学有限元模拟

借助有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA，对方轧件在箱型中的动态轧制过程进行模拟仿真，分析了轧制区应力场和轧件变形参数。数值模拟结果和试验结果基本相符。     

热轧法生产铜钢复合板

介绍了铜与钢复合前的表面处理,基板、复板和盖板的叠合方法,加热方法,轧制设备,热轧复合工艺与工艺参数。