汽轮机叶轮应力腐蚀裂纹超声波探伤技术

一、叶轮裂纹检测技术的进展英国亨克利角“A”(Hinkley point“A”)核电站5号机(8.7万 kW)低压叶轮飞裂事故(1962年9月),以及随后在欧美一些国家和我国郑州电厂4号机的叶轮开裂事故,促使了人们对汽轮机叶轮裂纹检测技术的研究。亨克利角“A”电站事故以后,英国中央电力局就与美国通用电气公司合作,研究在     

汽轮机叶片飞脱原因分析与处理

针对某电厂1号汽轮机在启动过程中叶轮叶片飞脱事故,从机组启动试运行和安装检查两方面查找原因,确定为第6级叶轮出汽边轮缘与第7级隔板间轴向间隙过小造成的动静摩擦、叶片飞脱.经返厂车削转子的第7级隔板静叶,增大第6级叶轮与第7级隔板间轴向间隙后,机组启动过程中热膨胀顺畅,保证了机组安全运行.     

捷克VK—25型汽轮机叶轮裂纹处理及分析

汽轮机套装叶轮裂纹是汽轮机重大设备缺陷,如不及时发现和处理,将会发展成叶轮破裂飞出,造成毁灭性事故。叶轮裂纹原因很多,唐山发电厂4、5号汽轮机第十、十一、十二级叶轮产生的裂纹都是由于叶轮松动造成的,均属叶轮装配结构设计问题和制造装配问题,本文对此进行了分析,并介绍了处理方法。     

大型汽轮机叶片事故原因分析

在火电厂、核电厂机组运行过程中，汽轮机叶片工作在高温、高压、高转速或湿蒸汽区等恶劣环境中，经受着离心力、蒸汽力、蒸汽激振力、腐蚀和振动以及湿蒸汽区高速水滴冲蚀的共同作用，再加上难以避免的设计、制造、安装质量及运行工况、检修工艺不佳等因素的影响，常会出现损坏，轻则引起汽轮发电机组振动，重则造成飞车事故。因此，汽轮机叶片的安全可靠直接关系到汽轮机和整个电厂的安全、满发。 汽轮机叶片事故长期困扰电厂机组的安全经济运行。从国内统计数据看，叶片损坏事故占汽轮机事故的30%。 叶片损坏的位置，从围带到叶根…     

N-75-90-1型汽轮机叶片事故分析及处理研究

一、叶片事故概况黄石电厂8号汽轮机是东方汽轮机厂生产的,于1975年投入运行。20级叶片原采用323mm自由叶片,因蒸汽弯应力为259kgf/cm~2,其安全倍率A_b=2.5,小于安全倍率界限值[A_b]=3.5。鉴于有关电厂叶片事故情况,不久制造厂又加第2根φ6.5mm纵向剖分整圈松拉金,位置分别为0.5l、0.75l处,其安全倍率提高到A_b=5。采取这一措施后,叶片事故虽然减少,但叶轮轮缘仍发生裂纹,因此,1980年制造厂在重新给电厂提供新汽轮机转子时(1977年因发生水冲击,不少级叶片断裂损伤严重而报废),将20级叶片改为苏1146原叶型(ι=313mm)及原结构连接方式(叉型叶根,两道焊接拉金,第一道拉金为     

宝鸡发电厂捷制VK—50型汽轮机第14级动叶片改型设计

宝鸡发电厂3、4号汽轮机为捷制VK—50型五万瓩汽轮机。同类型机组国内尚有九台,分布在辽宁(5台)、唐山(2台)、谏壁(2台)等发电厂。该型机组自投运以来,最后五级的动叶片均发生过不同程度的叶片断裂事故,成为国内近几年来频发性叶片断裂事故的典型机组之一。其中,尤以第14级(高压缸末级)的动叶片事故最为频繁,损坏情况比较严重。第15、16级叶片断裂事故也比较多。自水电部1971年7月在谏壁发电厂召开的“捷制汽轮机叶片断裂问题座谈会”以来,各电厂和有关单位根据会议“纪要”的精神(资料[1]),为提高事故级叶片的安全运行水平,做了大量的工作,积累了丰富的经验。我所曾协助宝鸡等发电厂在原叶片和叶轮的条件下对第16     

唐山发电厂5号机超速事故后末两级叶轮的应力分析

对唐山电厂５号汽轮机发生的４２１２ｒ／ｍｉｎ超速事故，进行全面解体检查，从实际检测和应力角度对十一、十二级叶轮进行了全面分析和计算，认为可以继续投入运行。     

N125型汽轮机的叶片磨损

近两年来,国产N125型汽轮机在运行中发生了几起第十七、十八压力级隔板与叶轮磨损的事故,造成很大损失。为了吸取教训,分析事故发生的原因,总结事故的征象是十分必要的。由于这类事故发生时,其外部表现主要是机组振动的变化,所以,本文着重介绍徐州发电厂~#4汽轮机在发生叶轮磨损事故过程中,机组振动变化的特征以及有关的运行和检修情况。     

660MW超超临界汽轮机转子热应力的研究

以提高机组的安全、经济运行为目的,利用大型通用有限元软件ANSYS,依据某电厂660MW超超临界机组热态启动曲线,对汽轮机转子进行温度场、应力场的计算;同时根据解析递推算法计算汽轮机转子热应力,比较分析两种计算结果,并进一步对影响这些部位热应力的因素进行研究,结果表明,汽轮机转子的调节级叶轮根部、高中压缸之间轴肩与中压第一级叶轮根部存在较大的应力集中,转子体结构、蒸汽温升率、换热系数、运行参数对转子热应力影响较大。     

汽轮机灰口铸铁隔板断裂焊接修复实践

汽轮机灰口铸铁隔板断裂焊接修复实践湖南省鲤鱼江电厂郭大辉，郑双武１隔板基本情况介绍鲤鱼江电厂￣＃５汽轮机系哈尔滨汽轮机厂产品、型号为３１－２５－２，其额定功率为２５ＭＷ，属中温中压单缸凝汽式汽轮机。该机有１０级叶轮和９级隔板，其第２、３、４级为焊接隔...     

濮阳电厂3号机组汽轮机末级叶片断裂原因分析

濮阳热电厂3号汽轮机在投运后短短的10个月内连续发生了三次末级叶片断裂、扭曲事故。根据对叶片材质及叶轮－叶片系统振动特性的试验结论,通过对叶生断口及扭曲特征对事故时机组的运行工况分析判断,这三次事故均为水冲击造成。检查发现是由于汽轮机第五段抽气的疏水管高出抽汽管道,而抽汽管道又无逆止门所致。对抽汽及其疏水管道改造后,未再发生类似事故。     

动叶水蚀疲劳寿命分析模型的研究

为了提高汽轮机湿蒸汽级叶片的可靠性，预防电厂中汽轮机叶片的水蚀疲劳断裂，基于动叶通道中水滴运动、撞击叶片表面速度分布以及液固撞击等效应力，采用合适的疲劳始裂寿命计算公式和非线性疲劳累计损伤准则，建立了叶片水蚀疲劳寿命分析模型。详细分析了某汽轮机湿蒸汽级动叶片的水蚀疲劳特性，获得了其水蚀疲劳的门槛速度，这一速度与实验数据吻合较好，同时获得了该动叶片在不同汽轮机运行工况下水蚀疲劳的状况，疲劳初始裂纹发生的部位和时间。文中建立的叶片水蚀疲劳寿命分析模型可以定量地计算水蚀疲劳寿命，为分析、预防水蚀提供了有力的工具。     

机组振动故障诊断及处理

连城发电厂2号汽轮机为N100-90/535型单轴、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机,1982年投产后运行晴况一直较稳定.2003年大修过程中,在对低压转子无损检测时发现第16和21级叶轮轮缘分别有3条和9条裂纹缺陷,后将转子返厂对2级叶轮进行了更换处理.     

洛河发电厂1号机B小汽轮机次末级叶片断裂事故原因分析

1概述 洛河发电厂1号机B小汽轮机于1986年投运，上海汽轮机厂制造，2007年6月26日B小汽轮机轴承振动幅值从0．01mm突增至0．08mm，怀疑该小汽轮机某级可能发生断叶片，电厂于2007年7月5日揭缸，发现次末级叶片断1片、裂1片，为此我们对该级叶片事故进行分析。     

汽轮机叶片超声探伤

电力供应愈紧张,机组容量愈大,汽轮机叶片裂断事故对电力工业的安全生产威胁愈大,一片裂断就可能造成国民经济数万元的损失。提高叶片质量,减少叶片裂断可能因素,当然是设计、制造、安装及运行人员的共同责任。但预先侦知叶片隐患,消灭事故在发生之前,则是探伤人员的艰巨任务。叶片断裂的部位一般来说:不外叶片根部(指镶嵌在叶轮轮缘内部份,以下同)或叶片工作部份。对装配于叶轮的叶片探伤,不论工作部份还是根部,都有一定困难,其难点为:     

叶轮键槽裂纹的超声波探伤及处理

汽轮机转子是汽轮机的重要部件之一,它在高温高速和高应力下工作,而工作状态较复杂的是叶轮,高压机组的后几级叶轮为套装级,在叶轮的内孔开有轴向键槽,转子转速为3000转/分,在这样高的圆周速度下,由于叶     

磨损变形叶轮的安全性评估与恢复

黄石电厂一台 N75-90型汽轮机于大修中发现因在第8级动叶部分围带脱落的条件下运行,造成该级叶轮严重磨损变形。本文介绍了该级叶轮的损坏情况及安全性评估的方法和结果,同时还介绍了恢复运行所存在的问题和实施方法。     

电厂汽轮机叶片损坏原因分析与处理

在火力发电厂汽轮机运行过程中，偶尔会发生叶片断落、裂纹、围带飞脱、拉筋开焊或断裂，叶片冲蚀等叶片损坏事故，其在电厂事故停运数次中所占比例不大，但由于叶片事故的发生严重威胁到汽轮机的安全运行，事故发生后，检修工期长，工艺要求高；原因分析不清，甚至可能重复出现断叶片事故，对电厂的正常生产造成重大影响。     

水环式真空泵加装大气喷射器的改造分析

针对内蒙古京能康巴什热电有限公司350 MW机组主汽轮机及给水泵、引风机汽轮机真空泵叶轮汽蚀及叶片断裂事故,结合水环式真空泵工作原理,提出加装大气喷射器的改造措施,以提高真空泵内部工作压力,达到消除真空泵汽蚀和改善叶轮工作环境的目的。对改造前后的真空泵性能、运行电流、噪声水平、汽蚀情况、凝汽器真空及经济性进行对比,结果证明改造效果良好,改造措施可供其他电厂参考。     

裂纹叶轮的断裂安全分析

一、前言近几年来,我国很多电站陆续发现汽轮机转子的末儿级叶轮在键槽根部出现裂纹,据不完全统计,到目前为止,共二十七起(附录1)。叶轮键槽如有严重的裂纹将造成危害性事故。因此,对已发现裂纹的叶轮都要采取相应措施。例如调换新叶轮或将键槽挖深,除去裂纹,然后加套或补焊来进行修复。但是这些措施都要造成电厂停机,严重影响生产。为此有必要应用断裂力学对含裂纹的叶轮进行安全分析,查明裂纹生成原因,