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阐述了吸、排气压力损失简便计算方法,通过研究往复压缩机气量发现:吸、排气阀有效通流面积越大,气流压力损失越小,排气量越大。当往复压缩机吸、排气阀有效通流面积设置相同时,吸气平均压力损失远大于排气平均压力损失,造成吸、排气平均相对压力损失和并非最小,因此提出吸、排气阀差异化设计的方法减小实际压比,使排气系数增大,提升排气量,推导出排气量最大时的吸、排气阀有效通流面积比。实际上,按最佳吸、排气阀有效通流面积比分配气阀有效通流面积时,实际压比最小,排气温度也最低,为压缩机设计提供理论参考依据,并提出增加排气量的措施。 相似文献
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我公司B3-49/10型及C6- 4.9/0.981型汽轮机组投产运行多年后,通流部分结垢,通流面积减少,机组效率减低。因开缸大修清洗时间长,势必给整个生产带来影响,故利用全厂停车检修时的停车机会,实行单炉带单机"滑参数"停机,清除汽轮机通流部分结垢。"滑参数"停机后,清除了汽轮机通流部分的大部分结垢,增加了通流部分面积,同时也消除了轴向位移增大、复速级压力增高的缺陷,保证了机组的安全运行。通过"滑参数"停机,机组基本上达到了额定功率,提高了机组效率,平均每小时增加发电量800KW·H,全年可增加发电量4800000 KW·H,按机组年实际利用运行时间6000小时计算,可增加效益33.6万元。 相似文献
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简要介绍了胜利发电厂一号汽轮机通流部分改造的技术方案,并通过出较改造前后的热力试验结果,分析了技术改造取得的经济效益。 相似文献
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汽轮机高背压供热方式可回收低压缸排汽余热,扩大机组的供热能力,减少高品位抽汽造成的可用能损失,能源转换效率高。供热季运行背压高,低压转子采用了双转子互换技术,低压转子结构的变化使低压部分热力特性发生变化。本文建立了300MW等级高背压供热机组热力系统模型,计算并分析抽汽参数变化对低压加热器附加单耗的影响,并通过参数优化降低供热季低压加热器附加单耗。获得五段和六段抽汽压力优化结果,降低了传热端差,使各级低压加热器温升分配合理,优化后机组发电功率增加507kW,?损减小575.5kW,整体附加单耗下降0.3121g/(kW·h)。以此为基础,进行高背压供热机低压通流部分热力计算,重新分配低压缸各压力级焓降,提高低压缸的通流效率。结果表明:通过对低压回热系统和通流部分优化,低压缸内效率提高至0.9250,机组发电功率增加3068.49kW。 相似文献
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(续上期) 2.4活动横梁的升降、主油缸的加压卸压及砖坯的排气 2.4.1活动横梁的下降 只有当下模芯二次下落成为落料工位及粉料车回程停留在后限位的信号发出后才允许活动横梁下降.如图1所示,当电磁换向阀S3的线圈得电时,插装阀V3的通流口开启并连通主油箱,T3;若再令电磁换向阀S1的线圈得电,那么插装阀V1的通流口也开启,此时,主油缸H下腔的压力油经插装阀V1和插装阀V3的通流口向主油箱T3排油,那么活动横梁将产生下降运动. 相似文献
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论述了汽轮机蒸汽通流面积上盐类沉积物的沉积特性、分布规律及减少沉积物的方法,总结了5#汽轮机大修期间的化学检查工作。 相似文献
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简要分析了GHH公司FCC烟气膨胀机的结构特点对效率的影响。针对原型机组通流截面偏大的具体情况 ,通过气动热力学计算 ,减小静叶的安装角 ,增大静叶尾缘半径 ,达到提高烟气膨胀机效率的目的。并且对该机的实际运行效率进行了核算 相似文献
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针对Solkor Rf导引线差动保护装置试验技术展开研究,包括导引线测试、故障定值测试及一次通流试验等,并针对现场试验设备受限的情况提出了一种通过采用在穿心式电流互感器一次侧缠绕多匝线圈的方法提高一次侧模拟电流的试验方法,在保证试验可靠性的同时降低了现场试验成本. 相似文献
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分析了800 kt/a硫磺制酸装置配套风机和风机驱动汽轮机存在问题和原因,汽轮机内部结垢导致汽轮机通流面积减小、输出功率不足,致使风机风量不足,影响装置生产。通过改进锅炉给水品质、汽轮机冲洗等处理,解决了结垢对汽轮机和风机的影响。处理后风机风量可超过4 000 m3/min,风机出口温度降到60℃左右,使装置稳定、可靠运行。 相似文献
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介绍了锅炉给水泵汽轮机组特点,并分析了给水泵汽轮机通流能力和效率设计的要点和注意事项,同时针对特定机组部分实际运行数据做分析探讨。 相似文献
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分析对比了离心式压缩机节能改造的主要方案,提出了改变通流部分几何尺寸、优化流道几何形状、提高流动效率的节能改造方法。同时,改造了压缩机的局部结构,保证了压缩机性能,增加了运转稳定性。 相似文献