冷轧薄板同板厚度公差的控制

所谓同板厚度公差(简称同板差)是指在同一张冷轧板上各点的厚度公差,它包括同一张钢板上的横向厚度公差和纵向厚度公差。冷轧薄板同板差的大小标志一个轧钢厂生产技木水平的高低,也是用户最关心的尺寸公差。影响冷轧板同板差的因素很多,如轧机结构型式、轧机刚度、轧制品种及规格、总压缩率、辊型凸度、轧制速度、张力、操作水平(压下量分配、辊型控制)以及热轧带钢尺寸、机械性能和晶粒度的差异等。     

无取向电工钢边部减薄控制技术研究

叠片系数是冷轧无取向电工钢的重要质量指标.为了提高叠片系数,必须保证无取向电工钢板形良好以及横向厚差小.针对攀钢冷轧厂4机架HC轧机轧制无取向电工钢的边部减薄问题,以无取向电工钢横向厚差最小作为目标函数,建立了一套针对无取向电工钢边部减薄控制的辊型曲线优化数学模型,开发了无取向电工钢专用辊型曲线,使无取向电工钢横向厚差...     

无取向电工钢横向同板差产生的原因及控制方法

新钢冷轧无取向电工钢存在横向同板差偏大的问题,经过试验和分析,采取了以下措施:首先是适当降低无取向电工钢的热轧凸度,将凸度设定为30~40μm;二是降低热轧原料的楔形,将楔形控制在25μm以内;三是冷轧S1和S2机架采用倒角高度0.3~0.5mm的工作辊。通过上述措施,各牌号无取向电工钢的横向同板差不大于10μm的合格率提高到94%以上,取得了较好的效果。     

提高无取向电工钢横向厚差控制精度策略

横向厚差精度是无取向电工钢板的重要指标。为满足用户对横向厚差水平越来越高的要求,且提高产品收得率,针对横向厚差影响因素,从工作辊辊形曲线、横向厚差控制策略、热轧来料等方面展开优化工作。各优化工作在现场的实施,大幅度提高了无取向电工钢横向厚差实物质量水平,满足了用户要求。     

电工钢技术标准体系的探讨

通过IEC、EN(BS、NF、DIN)、ASTM、JIS、GB标准体系的综合研究,得出EN、JIS、GB的电工钢的标准都是等同或修改采用IEC标准,技术上等同或等效,但标准体系不同。GB的产品标准综合性较好便于使用,JIS的测试方法标准为一个标准更利于应用。ASTM的电工钢的标准是单独成体系。     

自动扫描电镜在无取向电工钢析出物分析上的应用

析出物的数量、尺寸和种类是影响无取向电工钢磁性能的重要因素之一。采用Aspex自动扫描电镜对一种商用无取向电工钢的退火板和热轧板进行了析出物分析,发现在退火板中析出物的类型主要为纯AlN和AlNMnS复合析出物两类。析出物在退火板截面上沿轧板厚度方向的分布不均匀,退火板中心AlN和AlN-MnS尺寸大、数量少,而边部相反。热轧板截面上析出物的分布也有相同的规律,热轧板中的析出物分布对退火板具有遗传性。对于析出物尺寸较大的样品,晶粒尺寸也大,磁性能较好。同时还验证了退火过程中发生的渗氮会在退火板表面形成一层细小的AlN和细晶层,也会恶化铁损。     

基于动态有限元的多规格冷轧电工钢边降控制技术研究

边降是电工钢产品生产过程中重点关注的一项指标,其控制好坏决定了产品的同板差。本文以涟钢1720mm UCM冷连轧机组作为研究对象,针对目前UCM轧机对控制电工钢边降存在的问题,利用ABAQUS有限元软件建立UCM轧机辊系与轧件一体化动态仿真模型进行理论验证,提出电工钢边降辊形控制技术。通过进行现场实验,电工钢同板差取得均值小于8μm的显著成绩,边降得到有效控制。     

我国电工钢进口情况

<正>2014年,我国进口冷轧电工钢58.82万吨,同比下降13.37%,其中取向电工钢进口10.71万吨,同比下降40.17%,无取向电工钢进口48.11万吨,同比下降2.27%。2014年,我国取向电工钢主要从日本、韩国、欧盟及俄罗斯等地进口,占总进口量的98%,其中日本依旧是最大的进口来源地,其次是韩国和欧盟。2014年,我国无取向电工钢主要从日本、中国台湾、韩国、欧盟以及美国等地进口,占总进口量的     

无取向电工钢板的生产方法

据1989.11.8发行的特许公报,平1—52448报道有关低铁损及高磁通密度的无取向电工钢板的生产方法。通常,这种无取向电工钢板是含Si3％以下的钢,经热轧、去除氧化铁皮后,进行冷轧及退火,再给予一定的变形,对钢板进行再次退火,通过采用所谓二次冷轧法工艺,往往使铁损显著降低。本发明就是要使上述无取向电工钢板特性更加提高一步,提供能够获得优质铁损及磁通密度的无取向电工钢板的生产方法。本发明的无取向电工钢板生产方法包括下面两项内容:     

某合金薄板压光机片式冷轧生产工艺研究

浅析了压光机片式冷轧板材横向厚度同板差(板凸度)较大的原因,提出了控制板材横向厚度同板差(板凸度)的方法。分析了压光机片式冷轧工艺的主要技术废品,提出了提升成品率的措施。     

高磁感取向硅钢中A1N的析出研究

通过热力学和动力学计算相结合的方法,系统地分析了高磁感取向硅钢中A1N在均热过程中的析出机 制。计算结果表明,在高磁感取向硅钢的均热温度下AIN处在α+γ 两相区,同时具备热力学析出条件。在均匀形核、晶界形核和位错形核3种机制下,A1N的临界形核尺寸处在同一数量级且随温度降低而减小。相同温度下, A1N晶界形核的临界形核功最小,相对形核率最大,即较易发生晶界形核。A1N在α相和γ相中均匀形核、晶界形 核和位错形核的最快析出温度分别为1203 K、1303 K、1243 K和1213 K、1305 K、1233 K。 AIN在均热温度下以晶界形核为主。     

钇含量对3%Si取向硅钢组织和织构的影响

使用50 kg真空感应炉常规流程工艺在实验室制备钇含量分别为0.026%、0.058%和0.14%的0.04%～0.05%C,3.03%～3.10%Si取向硅钢。采用SEM研究了钢中夹杂物成分、形貌、数量、尺寸和分布;利用OM和EBSD分析了取向硅钢2.4 mm热轧板、0.3 mm冷轧板、830℃和1050℃退火板组织和织构。实验结果表明：随着钢中Y含量的升高,夹杂物发生粗化,长条形夹杂物转变为球形,抑制晶粒长大效果减弱,所以一次再结晶热处理后硅钢板晶粒尺寸随着Y含量的增加逐渐变大。Y含量为0.026%的硅钢一次再结晶晶粒尺寸最小,其较高的储存能为高温退火晶粒长大提供了足够的驱动力,因此,其高温退火晶粒尺寸最大,平均晶粒尺寸为115.7μm。冷轧硅钢板高温热处理后,Y含量为0.026%的硅钢中部分Goss晶粒异常长大,出现了强度为5的Goss({110}<001>)织构,而Y含量为0.058%和0.14%的硅钢中依旧存在大量的γ织构。由于含0.026%Y钢中夹杂物尺寸最小,具有一定的钉扎作用,从而使得一次再结晶晶粒更加细小。随着Y含量的增加,0.058%Y和0.14%Y钢中...     

无取向硅钢表面纳米结构的渗硅行为

 对3%无取向硅钢进行表面机械研磨处理（SMAT）,获得表面纳米结构,再进行550~650℃、4h固体粉末渗硅处理,用透射电镜（TEM）、扫描电镜（SEM）和X射线衍射仪（XRD）研究表层组织演变。结果表明：经过SMAT后,3%无取向硅钢表面晶粒尺寸降低至10nm左右,纳米晶层厚度约为20μm。经过550~650℃、4h渗硅处理后,SMAT样品表面形成化合物层,其厚度随着渗硅温度的升高由27μm增加到150μm。化合物层由FeSi和Fe3Si两相组成,其中FeSi相随着渗硅温度的升高而逐渐增加。     

Effect of RE oxide on growth dynamics of primary austenite grain in hardfacing layer of medium-high carbon steel

The flux cored wires with different rare earth oxide additions for hardfacing the workpieces of medium-high carbon steel were developed. The microstructure of the hardfacing layer was observed using the optical microscopy. The average dimension of primary austenite grains in hardfacing layer was measured by image analyzer. The primary austenite grain growth activation energy and index were calculated according to Sellars’s mode and Beck formula, respectively. Moreover, the effect of rare earth oxide on the growth dynamics of primary austenite grain was analyzed, and then discussed with the misfit theory. The experimental results showed that, by adding rare earth oxide, the average dimension of primary austenite grains in hardfacing layer of medium-high carbon steel decreased, and it was the smallest when the addition of rare earth oxide was 5.17 wt.%. Meanwhile, at this rare earth oxide addition, the primary austenite grain growth activating energy in hardfacing layer was the largest, while its index was the smallest. The calculated results indicated that the primary austenite grain could be refined because LaAlO3 as heterogeneous nuclei of γ-Fe was the most effective.     

马钢热轧CSP锥辊使用技术

随着硅钢产品板形质量要求日趋严苛,冷轧工序对热轧带钢板形要求也越来越高,其中边降是硅钢板形中的一项重要指标。针对CSP同宽轧制引起带钢边部减薄严重、成材率低等问题,开发了边部带锥度的非对称工作辊边降控制新技术。分析了CSP辊形配置的板形控制特点,并在下游机架引入了锥度工作辊辊型,介绍了锥辊边降控制原理以及主要特征参数的设计方法。结果表明,新辊型配置方案投入现场连续应用后,明显改善了带钢边降控制效果。     

国外热镀锌铝镁合金镀层钢板及其标准综述

热镀锌铝镁合金镀层钢板具有优异的耐腐蚀性能,日本、欧洲等钢厂已开发成功。本文简要介绍了国外钢厂的典型热镀锌铝镁合金镀层钢板以及日本、美国、欧洲、澳大利亚的热镀锌铝镁合金镀层铜板标准。     

交流干扰下X100管线钢及其热影响区在库尔勒土壤模拟液中的腐蚀行为

通过Gleeble热模拟实验机模拟了X100管线钢的粗晶热影响区（CGHAZ）及再热临界粗晶热影响区（ICCGHAZ）微观组织。采用电化学测试、浸泡实验及表面分析技术研究了交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ在库尔勒土壤溶液中的腐蚀行为。结果表明:交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ都表现为活性溶解，平均腐蚀速率随交流电流密度的增大而增加。交流干扰造成的极化电位振荡幅值及微观组织对X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ的平均腐蚀速率和腐蚀形貌有着重要影响。在5 mA·cm?2交流电流密度干扰下，母材的腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大，ICCGHAZ的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小，CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都居中；在20 mA·cm?2及50 mA·cm?2交流电流密度干扰下，ICCGHAZ腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大，母材的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小，CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都仍居中。在20 mA·cm?2交流电流密度交流干扰下，X100管线钢发生局部腐蚀，CGHAZ、ICCGHAZ发生明显的晶界腐蚀，GCHAZ晶界腐蚀形貌呈缝隙状、ICCGHAZ晶界腐蚀形貌为连续孔洞。      

国外汽车用先进高强度钢板及其标准综述

简要介绍了9种先进高强钢的特点和用途以及国外先进高强钢标准的概况,重点分析了欧洲、美国和日本先进高强钢标准的特点和标准间的异同。针对我国的现状,提出了先进高强钢的发展设想以及先进高强钢国家标准的制定原则和实施方法。     

TSCR流程试制取向硅钢的组织演变

通过研究以Cu2S为主抑制剂的取向硅钢在薄板坯连铸连轧全流程中的组织演变,比较了工艺优化前后的差别。结果表明,TSCR流程试制的取向硅钢经传统的后工序工艺处理,初次再结晶平均晶粒尺寸约为15.5μm,晶粒度为8.61,生产出来的成品中的二次晶粒的尺寸与普通取向硅钢的相当,成品的性能为B8=1.865 T,P1.7/50=1.409 W/kg;后工序的工艺优化后,初次再结晶晶粒更加细小和均匀,平均晶粒尺寸约为13.6μm,晶粒度为9.13,二次再结晶发展更加完善,成品的磁性能得到提升,为B8=1.884 T,P1.7/50=1.394 W/kg;证明以Cu2S为主抑制剂采用TSCR流程生产取向硅钢是可行的。     

Si,N对高硬度模具钢中碳化物形态和分布的影响

借助于计算机图象获取，处理技术，本文提出了一种简单有效的全炉膛火焰二维温度场发布计测方法。以辐射定律为基础对这种方法的基本原理和特点进行了介绍，然后，对一台试验炉的燃烧火焰进行了实验测定，对所摄图像了滤波等必要的处理，最后显示了火焰的温度场，以及对燃烧火焰的初步诊断结果，可望将此方法应用于电站锅炉的燃烧监测与管理系统中。