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刘勇 《西华大学学报(自然科学版)》2001,20(2):41-42
铸态珠光体球铁曲轴的生产过程应严格控制铁液化学成分,采用正确的球化处理工艺和瞬时孕育,加入适量的铜、锡,方可稳定生产铸态珠光体球铁曲轴. 相似文献
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刘勇 《四川工业学院学报》2001,20(2):41-42
铸态珠光体球铁曲轴的生产过程应严格控制铁液化学成分,采用正确的球化处理工艺和瞬时孕育,加入适量的铜、锡、方可稳定生产铸态珠光体球铁曲轴。 相似文献
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铸态铁素体球铁的生产 总被引:1,自引:0,他引:1
李文生 《郑州纺织工学院学报》1995,6(3):50-52
本文介绍了生产铸态铁素体球铁的条件及其工艺措施。铸态铁素体球铁的特点是省去了高温退火热处理,节省能源。 相似文献
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研究了三种不同材质的球铁(QT 600-3、QT 700-2、QT 740-3)的珠光体含量、石墨球化分级、球墨数和疲劳性能之间的关系.指出疲劳裂纹在珠光体中可以按照部分共析渗碳体片断裂模式扩展,此时的裂纹扩展阻力较大. 相似文献
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本文介绍了用冲天炉熔炼、生产铸态缺素体球铁汽车后桥壳的工艺过程,分析了主要工艺因素对后桥壳质量的影响,提出了提高后桥壳质量的措施。 相似文献
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论述了中韧性铸态球铁的化学成分选择,熔化方式、球化处理、孕育处理工艺,并论述了球化衰退、孕育衰退对铸态球铁组织与性能的影响,在工艺上应采取的措施。 相似文献
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介绍了铸态铁素体-珠光体球墨铸铁矿车轮的化学成分、组织性能、生产工艺及经济效益.使用结果表明,铸态铁素体-珠光体球墨铸铁矿车轮的使用寿命约是ZG35矿车轮的1.5倍. 相似文献
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本文叙述了铸态铁素体韧性球铁的机械性能,分析了主要工艺因素对球铁机械性能的影响。生产中选用Mn<0.4%,P<0.08%,S<0.04%的生铁;冲天炉熔炼,用FesiMgBRe7中间合金进行球化处理;采用Fesi75硅铁,多次强化孕育技术.结果,底宽25mm的基尔试块和铸件的铸态组织,石墨球化1—3级,石墨球大小5—7级,铁素体比例80%以上,机械性能达到了ISO400—18的水平. 相似文献
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高碳、低硅、低锰的原材料,适宜球化处理工艺和二次孕育工艺是冲天炉生产铸态铁素体球铁的必要条件。冲天炉生产的铸态铁素体球铁其性能完全达QT400-18、QT450-10。 相似文献
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采用先进的铁模覆砂铸造技术和废钢增碳技术,选择合适的化学成分和控制工艺来生产QT750-5合成球铁凸轮轴,其力学性能为:抗拉强度超过≥750 MPa,断后伸长率≥5%;基体组织是铁素体和珠光体的混合基体,基本无自由渗碳体和磷共晶存在,实现了内燃机凸轮轴材质从传统合金铸铁向高强高韧性球墨铸铁发展的飞跃。 更多还原 相似文献
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通过对珠光体基球铁裂纹萌生和扩展过程的观察,深入探讨了珠光体在球铁拉伸断裂过程中的变形与破坏行为。研究认为,珠光体基球铁拉伸断裂规律为;石墨球和基体脱离,基体塑变,裂纹萌生,裂纹扩展,解理破坏;断裂方式为正断裂穿晶断裂。其韧脆性取决于珠光体的形态与细化程度。 相似文献
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介绍了铸态奥-贝球铁的制取方法及其组织和性能。并研究了铸态奥、贝球铁抗汽蚀特性。实验表明,铸态奥-贝球铁的抗汽蚀性能比普通球铁高出约3倍,Ni,Mo,Cu和B等元件对铸态奥-贝球铁的组织、机械性能及抗汽蚀性都起着十分重要的作用,保留在室温的奥氏体组织有着良好的抗汽蚀性。 相似文献
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本文研究了铜、锑对球铁机械性能的影响。试验结果表明,铜和锑的最佳加入量分别为0.3-04%Cu和150ppmSb,且工艺简单,能适应一般中小型铸造车间的生产条件。根据江阴柴油机配件厂48包的统计数据,证明铸态球铁的机械性能稳定地达到QT60-2的要求。 对锑在球铁中的行为进行了考察,结果发现,锑在基体中的分布是均匀的,但当锑加入过量时(例如1000ppm)将形成Mg_2Sb_3夹杂物。同时,通过俄歇谱仪分析证实,锑偏析了石墨球和基体界面处,这一锑的偏析层如同一面屏障,在凝固过程中限制了石墨球的长大并使石墨球小而圆整。它也阻止铁素体在石墨球和奥氏体界面处形核,并减慢了碳在奥氏体中的扩散,从而促使奥氏体向珠光体转变。 相似文献
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系统地研究了铸态铁素体球铁的模拟焊接热影响区组织与力学性能,揭示了铸态铁素体球铁的高硅低锰特性对组织与力学性能的影响。指出热影响区的高碳马氏体使其塑性与韧性严重下降,预热400℃要消除马氏体,并使热影响区的力学性能显著改善。 相似文献