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考察了攀钢冷轧厂RuthnerFe2O3粉理化性能,研究了用RuthnerFe2O3粉制备永磁铁氧体的预烧工艺、摩尔比、烧结温度等工艺制度,制取的永磁铁氧体磁性能达到或超过SJ/T10410-93标准中的Y30H-1牌号水平。 相似文献
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通过实验研究了Nd2Fe14B/Fe3B双相纳米复合磁粉分别与几种不同性能的磁粉复合成粘结磁体后磁性能的变化。通过对复合磁体的理论分析得知,由Nd2Fe14B/Fe3B与RE2Fe14B或铁氧体磁粉复合成的粘结磁体中,成分间并未发生化学反应。以Nd2Fe14B/Fe3B铁氧体复合粘结磁体为例,根据理论分析推出的剩磁Br-成分含量关系曲线与实际曲线吻合得很好,表明剩磁与成分含量间存在着近似的线性关系,从而可通过数学手段建立磁性能参数与成分含量的函数关系式,用于简化混粉工艺。另外,添加铁氧体可对该复合磁体较差的热稳定性起到补偿作用,并减少了磁不可逆损失。 相似文献
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采用粉未冶金法对合金及其氮化物与粘结磁体的组织形貌、物相及磁性能进行了较为详细的研究.结果发现,均匀化退火可以明显减少Sm12.8Fe87.2合金中的富Sm相与α—Fe含量。氮化后Sm2Fe17晶格膨胀形成Sm2Fe17Nx主相,氮化20h内Sm2Fe17Nx相单胞体积膨胀超过6%,在20h有最大值△Ve/Ve=8.36%:氮化后合金中的α-Fe含量增加,未见相应用胞体积膨胀:Sm12.8Fe87.2Nx取向粘结磁体中Sm2Fe17Nx相的006衍射明显增强,而其他衍射及α-Fe的衍射减弱,易轴方向磁体的矫顽力优于磁粉的,而剩磁与最高场下磁化强度值劣于磁粉. 相似文献
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放电等离子烧结技术制备Sm2Fe17Nx烧结磁体的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用放电等离子烧结技术制备了Sm2Fe17Nx烧结磁体,考查了压力、烧结温度和升温速率对烧结磁体性能的影响.结果表明:随压力的增加,磁体的致密度显著提高,但Sm2Fe17Nx分解成SmN、α-Fe和N2的程度加剧,造成磁体的矫顽力明显下降,在1GPa的高压下烧结时,超过200℃后磁体的矫顽力就下降很快,说明高压促进了Sm2Fe17Nx的低温分解;采用升温速率为450℃/min的快速烧结工艺,发现未能有效地抑制Sm2Fe17Nx的分解. 相似文献
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用柠檬酸溶胶-凝胶法制备了分别掺Fe2O3和Cr2O3的4YSZ前驱体凝胶,凝胶在500℃预烧,压制成圆片状后在1 300℃煅烧2 h得到所需试样;分别研究Fe2O3、Cr2O3的不同掺量对试样的烧结性能、电导率的影响。结果表明掺Fe2O3可提高试样的电导率和烧结性能;掺Cr2O3可提高试样的低温电导率,但使试样的烧结性能下降。 相似文献
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2∶17型Sm(CoFeCuZr)z烧结永磁体因其良好的磁性能和优异的温度稳定性,在航空航天、5G通讯、新能源技术等领域被广泛应用。Sm(CoFeCuZr)z烧结永磁体的常规制备工艺为粉末冶金法,历经几十年的发展,国内外研究者针对Sm(CoFeCuZr)z烧结磁体的制备工艺开展了大量的研究。特别是近年来,包括速凝、氢碎、气流磨、第二相掺杂等新工艺被逐步研究并应用于磁体的制备,磁体的综合性能实现了显著的优化。本文以2∶17型Sm(CoFeCuZr)z烧结永磁体制备流程为主线,梳理了磁体在铸态合金、制粉工艺、第二相掺杂、热处理工艺等方面的研究进展,总结了不同的制备工艺对Sm(CoFeCuZr)z永磁体微观结构和磁性能的影响,并对新工艺在高性能的Sm(CoFeCuZr)z永磁体制备中推广应用进行了展望。 相似文献
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快冷厚带-氢破碎-磁场成型工艺制备高性能烧结钕铁硼磁体 总被引:4,自引:1,他引:3
对比分析了我国与西方国家生产烧结钕铁硼磁体工艺差距,指出了快冷厚带制备工艺是生产烧结钕铁硼磁体关键性工艺、核心技术。分别采用快冷厚带-氢破碎-磁场成型工艺和普通铸锭-氢破碎城场成型工艺制备同一成分的烧结钕铁硼磁体。结果表明:钕铁硼快冷厚带“柱状晶”穿透整个带厚、无等轴晶区、无α—Fe相、三相(主相Nd2Fel4B、富Nd相和富B相)分布均匀、耐腐蚀性能好;氢破碎后沿富Nd相均匀破碎,主相晶粒完整;气流磨后为2.8~3.2μm单晶粉末;快冷厚带可以明显提高磁体的各项性能。 相似文献
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《稀有金属》2015,(11)
采用传统的粉末冶金方法制备了名义成分为Nd_(28)Dy_2Fe_(68.6)B_1Ga_(0.2)Nb_(0.2)的烧结钕铁硼磁体,并研究了烧结钕铁硼磁体Nd_(28)Dy_2Fe_(68.6)B_1Ga_(0.2)Nb_(0.2)晶粒的细化和磁体晶界相演化之间的关系。通过细化磁粉粒度,制备出了平均晶粒尺寸分别是8.22,4.69,3.60和3.12μm的4种磁体。结果表明,磁体平均晶粒尺寸为3.60μm时对应的磁体的磁性能最好:最大磁能积(BH)m=389.93 k J·m~(-3),内禀矫顽力Hcj=1282.79 k A·m~(-1)。从磁体的微观形貌观察发现,随着磁体平均晶粒尺寸的减小,磁体中角隅晶界相的尺寸减小,条带状晶界相的比例增大,使更多的富Nd相参与到隔断主相晶粒之间的磁交换耦合中来,磁体矫顽力提高。磁粉粒径细化之后,磁粉颗粒的形貌更加规则、均一,取向时受到的摩擦力减小,提高了磁体的剩磁和取向度。但是随着平均晶粒尺寸从3.60到3.12μm的进一步减小,富Nd相发生了团聚,且分布不均匀,导致磁体矫顽力降低;磁体中的富Nd相增多并团聚,导致了磁体在烧结过程中由于液相较多而使主相晶粒发生了偏转,而且导致了磁体取向度降低,进而导致剩磁的减小。 相似文献
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采用粉末冶金工艺,结合CaSiO_3与BBSS助熔剂的复合掺杂技术,制备了M型稀土永磁铁氧体。用费氏粒度仪测量成形用颗粒料的平均粒度,用SEM、EDS、XRD、永磁铁氧体测量仪等分析测试样品的显微结构、物相、断面形貌及磁学性能,用浮力法测定样品表观密度。结果表明:CaSiO_3与BBSS助熔剂的复合掺杂促进了M型稀土永磁铁氧体晶粒的均匀生长,改善了产品的取向度,从而明显改善了产品的磁性能及内禀矫顽力HCJ的温度系数β(HCJ),但铁氧体的居里温度略为下降。对Ca_(0.45)La_(0.45)Sr_(0.1)Fe_(10.3)Co_(0.3)O_(19-δ)预烧料,细粉碎时添加0.7%的CaSiO_3、0.4%的助熔剂BBSS(均为质量分数),经成形、烧结之后,可获得Br为455 m T,HCJ为412 k A/m,M*值为6 275.3、Hk/HCJ为95.8%的M型高性能稀土永磁铁氧体。 相似文献
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快淬纳米RE2Fe(14)B/α-Fe双相稀土永磁材料的晶化行为 总被引:3,自引:3,他引:0
综述了快淬纳米RE2Fe14B/α-Fe双相稀土永磁薄带工艺参数对非晶晶化行为的影响, 介绍了薄带在磁场作用下的晶化、放电等离子晶化烧结和焦耳加热晶化等方面的研究进展.多数文献表明, 采用在两个快淬临界速度之间的辊速制备快淬薄带、再经过晶化的方法, 易得到晶粒尺寸相对均匀、磁性稳定的纳米磁粉; 随着晶化处理时加热速度的增加, 磁性相非晶晶化转变温度逐步提高, 进而由α-Fe和RE2Fe14B分别形核长大到两相在同一温度下晶化转变, 晶化的纳米晶尺寸更加细小、均匀, 中间相的转变受到抑制.磁场晶化、放电等离子晶化烧结和焦耳加热晶化还需要进一步研究. 相似文献
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从分析压延取向对粘结磁体矫顽力等的机制入手,通过扫描电镜、图象仪等工龄研究了影响磁粉形貌及磁体性能的因素,结果表明:磁粉颗粒的径厚比(D/H)是影响磁体性能的关键因素,合适的径厚比能使 粉在取向过程中获得最大有效的取向力矩,同时又能使该应力所引起的晶格畸变最小,获得综合性能优越的磁体;还他磁粉预烧温度、混料方式、预烧助溶剂以及磁体压延取向工艺的混炼温度对磁体性能的影响,为制造磁粉和磁体提供工艺依据。 相似文献
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