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为选择黄磷尾气变换制甲醇合成气的可行工艺流程,分析黄磷尾气部分变换制H2的不同工艺,即全量变换、部分变换、部分循环变换.根据黄磷尾气及所制合成气的特点,通过热量及变换率计算,选取部分循环进气方式变换制甲醇合成气,并通过中试试验验证黄磷尾气制合成气采取部分循环进气的方式可行且连续、可控. 相似文献
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为掌握CO变换制氢过程中催化剂中毒机理,采用热力学非均相反应体系中G ibbs自由能最小原理,分析了铜基低温变换催化剂在463.15—523.15 K内H2S中毒过程中可能发生的化学反应及其产物,并结合文献实验结果综合讨论了铜基低温变换催化剂的H2S中毒机理。结果表明:催化剂的H2S中毒过程中,硫酸盐和积碳会造成催化剂的暂时性中毒,生成Cu2S和CuS化合物造成永久性中毒;O2的存在会加快催化剂的中毒反应;铜基低温变换催化剂不适合用于含高体积分数CO原料气的变换反应过程。 相似文献
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证明利用Fenton试剂催化氧化法处理甲苯废气是可行的。研究分析了初始pH值、H2O2浓度、[H2O2]/[Fe2+]、不同金属离子等因素对甲苯去除率的影响。研究结果表明:最佳实验条件为pH=2.6、H2O2的浓度在0.4~0.5 mol/L、[H2O2]/[Fe2+]=4、T=50℃;不同金属离子对甲苯的最大去除率为:Fe2++Fe3+>Fe2+>Cu2++Fe2+>Fe3+>Cu2++Fe3+>Cu2+;穿透时间为:Cu2++Fe3+>Cu2++Fe2+>Fe2++Fe3+>Fe3+>Fe2+=Cu2+。 相似文献
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采用B116型变换催化剂,对黄磷尾气部分变换制甲醇合成气进行中试实验,结果表明,三段催化剂装填方式优于两段装填,三段装填24 h内催化剂床层温度稳定,20 h时变换炉出口气体达到制甲醇合成气的要求;140 h内催化剂床层上部温度不能维持催化剂活性温度,且变换率逐渐降低,100 h时H2/CO体积比不能满足制甲醇合成气的要求.因此,将B116型催化剂用于黄磷尾气部分变换制甲醇合成气,存在不能长时间保持稳定的变换率,不能维持床层温度稳定的问题.因此为黄磷尾气综合利用实现工业化,需开发新型耐高浓度CO的变换催化剂. 相似文献
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CO变换制氢催化剂PH3中毒的热力学 总被引:1,自引:1,他引:0
从热力学角度分析了高温变换温度范围内B112型变换催化剂PH3中毒过程中可能发生的化学反应及其产物,确定导致催化剂中毒的主导反应.结果表明,在623~803 K,催化剂活性中心Fe3O4和PH3在不同气氛下会生成不同的磷铁化合物.在O2,CO,CO2和H2O气体分别参与Fe3O4和PH3反应时,都可能生成FeP,FeP... 相似文献
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基于膨润土的脲醛树脂填料的开发与性能研究 总被引:4,自引:2,他引:2
比较了面粉、膨润土及其用量对脲醛(UF)树脂胶粘剂的pH值、固含量、固化时间和胶合强度的影响,探讨了膨润土用作胶粘剂填料的可行性。研究结果表明:随着膨润土用量的增加,UF树脂胶粘剂的pH值、固化时间和固含量呈递增趋势,游离甲醛含量明显下降;随着面粉用量的增加,UF树脂胶粘剂的固含量和固化时间呈递增趋势(但增幅比膨润土体系小),pH值有所降低;用添加膨润土的UF树脂胶粘剂生产的胶合板,当w(膨润土)≤20%、施胶量为280~300 g/m2时,胶合板的湿态胶合强度(1.69 MPa)比面粉体系(1.53 MPa)和纯UF树脂胶粘剂体系(1.09 MPa)的高,其湿态胶合强度能达到GB 9 846-1988的标准,而干态胶合强度则远高于GB 9 846-1988标准。 相似文献