排序方式: 共有32条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1.
经不同熔体处理的易拉罐用铝材的热压缩变形组织 总被引:1,自引:0,他引:1
采用动态热/力模拟实验技术对经不同熔体处理的易拉罐用铝材进行高温压缩变形实验,并用光学显微镜、透射电镜分析探讨其热变形组织特征。结果表明:冶金质量影响易拉罐用铝材的动态再结晶组织特征,在未处理或常规熔体处理状态下存在枝晶网胞结构,晶粒组织不均匀;高效熔体处理使易拉罐用铝材在较低的温度下即可通过亚晶合并方式发生动态再结晶,并在变形温度573~673 K、应变速率0.1~1.0 s-1、变形量约0.7的较宽的热变形工艺条件下可获得细小且分布较均匀的再结晶晶粒组织。 相似文献
2.
3.
采用热模拟试验技术和TEM分析,探讨了经高效熔体处理的易拉罐用铝材在不同变形条件下的微观组织特征和动态软化行为.结果表明,应变速率为0.1 s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复;若变形温度高于723 K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673 K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶;应变速率高于0.1 s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征;当应变速率高于5.0 s-1时,产生几何动态再结晶. 相似文献
4.
5.
通过一个铝硅合金端盖压铸件设计实例,探讨了铝硅合金砂型铸件改为压铸生产时,要在合金化学成分、熔炼工艺和铸件的工艺性能等方面,根据压铸工艺的特点对铸件整个生产工艺进行改进,以满足压铸生产的特殊要求。压铸铝硅合金的含铁量可以达到1.0%。当含铁量<0.15%时,含锰量要达到0.5%~0.8%,防止产生“粘型”。 相似文献
6.
采用热模拟试验机研究了均匀化退火对经高效铝熔体综合处理的Al-lMn-lMg合金高温变形等温压缩流变应力的影响(变形温度573~773K、应变速率0.01~10.0s-1).结果表明:该合金在均匀化退火前后均易发生动态软化并最终进入稳态流变阶段,属负温度敏感性和正应变速率敏感性材料;在T=673K、ε≥10.0s-1的热变形条件下,均发生了不连续动态再结晶;均匀化退火降低了铸态合金的流变应力,高温低速大应变量的热变形减弱了均匀化退火对热变形流变应力的影响,流变应力水平趋于一致;在变形温度范围内,均匀化退火可促进该合金发生动态软化,增强热变形能力,但随着均匀化温度的提高,动态软化趋势减弱,经723K×12h均匀化退火后,Al-1Mn-1Mg合金具有较低的热变形激活能(197.28 kJ·mol-1),易进行热变形. 相似文献
7.
应用纳米扫描俄歇系统、分子动力学模拟和聚合实验,研究A356铝屑表面氧化膜的结构及含碱金属氟化物的熔剂润湿和溶解该氧化膜的行为,并探讨铝屑在熔剂中的聚合机理。结果表明:等摩尔NaCl-KCl熔剂及添加NaF或Na_3AlF_6后都可以与Al_2O_3润湿,而添加AlF_3的熔剂与Al_2O_3不润湿。添加氟化物的等摩尔NaCl-KCl熔剂可以溶解氧化膜,并使铝屑聚合为铝球,其中NaF和Na_3AlF_6对促进聚合的效果最显著,而AlF_3效果较差。聚合机理分析表明,熔融熔剂中的自由F-是铝屑聚合的前提条件,熔剂与Al_2O_3良好的润湿性可以提高氧化膜的溶解程度。氧化膜溶解后被其包裹的铝液滴可以自发地聚合成大的铝球,熔剂与铝液的不润湿性有利于铝液滴的聚合,但加入Na_3AlF_6后会比较显著提高熔剂黏度,阻碍细小铝球的聚合。 相似文献
8.
目的构建可以指导外源基因在动物乳腺组织特异表达的调控序列———牛α-S1酪蛋白基因调控序列。方法提取新生小牛肝组织的DNA,应用PCR分段扩增牛α-S1酪蛋白基因调控序列,经琼脂糖凝胶电泳鉴定后测序,再将各基因片段连接成完整的序列。并将外源基因ALB亚克隆入该调控序列内,转染C127细胞,经免疫组化法检测其表达情况。结果乳腺生物反应器特异调控序列———牛α-S1酪蛋白基因调控序列,包括其1.8kb上游序列、第一外显子、第一内含子、包含翻译起始位点的第二外显子和部分第二内含子,及其最后一个内含子的大部分、最后一个不翻译的外显子(含多聚A信号)及侧翼区全长5.8kb。位于该调控序列内的ALB高效表达。结论成功构建乳腺生物反应器特异调控序列———牛α-S1酪蛋白基因调控序列,此调控序列对外源基因的表达有正调控作用。 相似文献
9.
氢原子溶入θ-Al2 Cu晶胞时可能占据八面体间隙,也可能占据四面体间隙.采用第一性原理方法分析了氢的溶入对θ-Al2 Cu晶胞结构、系统总能量、形成能以及间隙结构近邻原子键Mulliken集居数和键长的影响,研究了氢原子在θ-Al2 Cu中的占位倾向.结果表明:当氢原子占据八面体间隙时,系统能量最低,形成能最小且为负值,产生的晶格畸变也最小,近邻原子之间键集居数为正值,键长最短,键合力最强.因此,氢原子占据θ-Al2 Cu八面体间隙位置时更稳定. 相似文献