拖拉机动力输出从动轴的感应淬火

我公司引进开发的新产品SZ904技术含量高,制造难度大,其中的动力输出从动轴零件具有3个或3个以上台阶,截面尺寸变化较大.采用连续淬火时,零件硬化层分布及深度受功率和移动速度影响很大,因此该零件淬火过程中因工艺参数的变化,往往需要变速度、变功率,普通淬火机床工艺参数调整困难,精度不够,无法实现淬火.     

基于属性粒度商空间的本体形式化与检验

针对传统的本体形式化过程中从一个本体层次空间跳转到另一个本体层次空间存在的问题,将粒度计算思想引入本体建模领域,利用属性粒度商空间理论构建本体形式化模型,定义模型的各个部分,在此基础上对基于属性粒度商空间的本体形式化模型进行检验,验证该模型可以较好地满足本体层次之间的跳转及推理关系。     

键槽尾部结构对轴类零件感应淬火质量的影响

对具有不同结构的键槽尾部的轴类零件感应淬火后的质量进行了研究。结果表明,轴类零件键槽尾部结构形式,对零件性能影响很大,立铣结构键槽尾部底面感应淬火后无淬硬层,服役期间易产生裂纹。在设计传递较大扭矩的轴类零件时,应采取键槽尾部槽底与轴表面平滑过渡的卧铣结构。     

铲刀连接座的高频感应淬火

<正>铲刀连接座是大型工程机械上的关键零件之一,铲刀主要靠此零件实现万向转动,承受的负荷较大。由于工作条件恶劣,要求连接座的凹球面具有较高耐磨性,工件整体具有足够的强度。为了使铲刀连接座的性能达到要求,目前采用的热处理方法主要有两种:(1)工件的整体淬火;(2)工件凹球面局部淬火。整体淬火因工件形状特异,凹球面不易淬火硬化,而其它无需硬化部位硬度又过高,难以满足工件使用要求。而球面局部淬火能够满足工件使     

一种驱动轮轴感应淬火工艺试验应用研究

拖拉机驱动轮轴在工作中受力大且复杂,容易发生早期断裂。针对某型号拖拉机在装配试车时,发生驱动轮轴齿条断裂和键槽开裂掉块现象,我们从金属材料及热处理等方面对其产生原因进行了分析。结果表明,驱动轮轴的齿条、键槽壁部位为感应淬火疑难部位,该部位在感应淬火时易产生淬火裂纹。通过感应淬火工艺调整和改进,避免了感应淬火裂纹的产生,并使驱动轮轴感应淬火硬化层深符合技术要求,满足了用户对驱动轮轴的正常使用要求。为驱动轮轴类零件结构设计、工艺流程设计和热处理技术要求提供有效的指导。     

基于属性粒度商空间的本体形式化与检验

针对传统的本体形式化过程中从一个本体层次空间跳转到另一个本体层次空间存在的问题,将粒度计算思想引入本体建模领域,利用属性粒度商空间理论构建本体形式化模型,定义模型的各个部分,在此基础上对基于属性粒度商空间的本体形式化模型进行检验,验证该模型可以较好地满足本体层次之间的跳转及推理关系。     

薄壁零件的感应淬火技术研究

LF80-90拖拉机主离合器轴材料为35CrMo钢,是空心花键轴,壁较薄,仅为3.16～3.65 mm,要求表面硬化处理。由于壁薄,采用中频感应淬火时极易淬透,导致变形超差。采用改进的向轴内腔通入循环冷却水的淬火方法,问题得到了解决。     

42CrMo钢驱动轮轴的感应热处理工艺

利用GCK10150感应淬火机床（KGPS250/8000电源）和自主研发设计的感应器对某型号大轮拖拉机（≥160马力）42CrMo钢驱动轮轴进行表面淬火工艺试验,借助磁粉探伤仪、洛氏硬度计、金相显微镜和静扭试验机对感应淬火后的42CrMo钢驱动轮轴的组织与性能进行了分析。结果表明,42CrMo钢驱动轮轴感应淬火后的淬硬层深满足花键根部3.25～8.25 mm、光轴表面7～12 mm、键槽≥2 mm,硬度满足淬火硬度52～57 HRC、调质硬度262~302 HBW,并且淬硬层连续,同时零件表面不存在烧伤、裂纹等缺陷。42CrMo钢经基体调质+感应淬火+200 ℃×2 h回火后的抗扭性能最高。     

凸轮轴连续感应淬火的质量问题及解决措施

凸轮轴在连续感应淬火中,容易出现淬硬层深度不均匀、凸轮升程部位过热、基圆软带、棱角部位开裂以及热影响产生的软带等质量问题。为了解决这些问题,在感应器结构、工件移动速度、旋转速度、电参数选择、加热位置及加热延时、加热和冷却方式等方面,进行了全方位的设计。结果表明,通过淬火工艺的改进,解决了凸轮轴感应淬火中的这些质量问题,保证了产品质量和生产效率。