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对蠕变疲劳交互作用下的寿命计算方法进行了介绍。这些方法包括单轴和多轴下蠕变疲劳交互作用下的寿命估算模型,交互作用下裂纹扩展计算模型,非零平均应变下的寿命计算模型,以及损伤力学方法等。 相似文献
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30Cr1Mo1V蠕变损伤的实验研究 总被引:1,自引:4,他引:1
在540℃和565℃温度下进行了30CrlMolV的蠕变试验,采用Kachanov蠕变损伤公式、Norton蠕变损伤公式和口函数法对蠕变实验数据进行了计算分析。采用θ函数法求得的最小蠕变速度作为Norton蠕变损伤公式中的第2阶段蠕变速度。分析结果显示,在两种温度下采用kachanov公式计算的损伤是一致的。比较Kachanov蠕变损伤公式和Norton蠕变损伤公式计算的损伤因子,发现存在较大差异。Norton公式计算表明,损伤与应力水平有关系,应力变量和损伤变量相互耦合。Kachanov计算模型只有在蠕变的时间分数小于0.7是安全的。 相似文献
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30Cr1Mo1V转子钢蠕变-疲劳交互作用的实验研究 总被引:2,自引:4,他引:2
对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变一疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%~1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s。对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究。实验结果表明,随着控制应变幅的增加,第1、3阶段比例均呈增加趋势,第2阶段的比例呈现减小趋势:以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同。给出了基于应变范围划分法和基于频率修正的Coffin-Manson公式的寿命方程。从实验结果来看,将30Cr1Mo1V转子钢的使用温度提高到565℃是可行的。 相似文献
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电热爆喷涂层温度场的数值模拟 总被引:5,自引:2,他引:5
分析了电热爆喷涂层的温度场特点,建立了三维温度场模型,并对温度场进行了有限元数值模拟。给出了涂层和基体在不同时刻的温度场分布和变化规律。结果表明:涂层温度在沿基体法线方向在前10μs急剧变化,涂层温度变化率高达10^7数量级,具有快速凝固的特性,界面附近的温度急剧上升。而在沿另2个方向的温度变化均匀;基体与涂层界面处的温度梯度最大。而后随着时间的延长,温度变化率和温度梯度逐渐降低,涂层温度逐渐下降,基体温度逐步上升,到100μs时,涂层温度与基体温度趋于一致。 相似文献
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在540℃和565℃温度下进行30CrlMolV钢的蠕变试验,根据试验结果提出基于蠕变损伤理论和蠕变时间硬化理论的Rabotnov损伤修正模型再修正计算公式,该模型较好地解释了应力大小与损伤演变的关系。采用该公式对蠕变实验数据进行计算分析,分析结果显示,按照新的计算模型,与应力相关的参数对应力具有较好的线性相关性,从而克服了Rabotnov损伤修正模型再修正计算公式中参数不易求解的缺点,并且拟合得到的计算模型能够较好的与试验数据吻合。给出关于该材料的蠕变损伤计算模型的各参数表达式。 相似文献
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30Cr2MoV转子钢高温下的低周疲劳特性实验研究 总被引:6,自引:7,他引:6
该文采用总应变控制对30Cr2MoV钢在高温450℃、500℃和550℃下的低周疲劳特性进行了实验研究。采用Manson-Coffin公式对实验结果进行了分析,得到了该材料的高温低周疲劳特性参数、循环应力-应变曲线和具有95%置信度的50%-90%的不同存活率下的应变-寿命曲线,并将实验结果和文献进行了比较,分析了存在差异的原因,对于汽轮机的疲劳设计、延寿和寿命管理具有很大的实用价值。 相似文献
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30Cr1Mo1V转子钢应变控制下的蠕变--疲劳交互作用研究 总被引:5,自引:0,他引:5
在540 ℃和565 ℃下进行了30Cr1Mo1V带有保持时间的总应变控制轴向高温低周疲劳试验,保持时间 10~60 s,应变幅为0.6%~1.2%,采用拉应对称梯形波.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.选取了几个常用的蠕变-疲劳寿命预测模型对试验数据进行分析,对各种预测模型的准确性进行了寿命预测因子和标准偏差分析.试验结果表明,随着控制应变幅的增加,第一、三阶段比例均呈增加趋势,第二阶段的比例呈现减小趋势;以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同.采用线性累计损伤法和应变范围划分法的准确度较高,而频率修正法和应变能划分法的准确度较差;给出了各种方法的寿命预测公式. 相似文献
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