13SiMnNiCrMoV钢切口疲劳裂纹萌生门槛值

本文研究在13SiMnNiCrMoV 结构钢中用尖裂纹的应力强度因子来反映三点弯曲缺口试样的疲劳裂纹萌生规律。当 R=0.1,f=100Hz,试样尺寸 B×W×L=12.5×25×117mm 时,缺口名义应力幅的门槛值为Δσ_(th)=3315ρ~(0.352) MPa,0.5mm≤ρ≤5mmΔK_(th)=250ρ~(0.352) MPam~(1/2)门槛值与ρ有关。同时得到缺口裂纹萌生的循环次数 N_i 与名义应力幅Δσ、缺口曲率半径ρ的定量关系是N_i=3.98×10~(22)ρ~(1.62)/Δσ~(4.85),N_i≤10~(5.5)并讨论了(ΔK_1/ρ~(1/2))_(th)与ρ无关的结论。     

新型复合材料Mg/MWNTs的储放氢性能

通过在加氢气氛下高能球磨，制成了新型复合材料Mg／MWNTs。利用XRD，TEM—SAED等手段对该材料进行了微结构分析。采用储放氢实验装置测试了Mg／MWNTs—H2体系的PCT放氢曲线和放氢动力学性能。研究发现：复合材料Mg／MWNTs在2．0MPa氢压时，373，473，553和598K温度下，最大储氢量(质量分数)分别为0．41％，3．37％，5．70％和6．25％；复合材料Mg／MWNTs氢化物的焓变和熵变的绝对值均低于纯Mg，分别降低了10．51％和3．50％；与纳米晶Mg氢化物相比，复合材料Mg／MWNTs不仅最大储氢量显著增加，而且放氢动力学性能也明显改善。     

30MnCrNiMoB低合金钢绝热剪切带的形成机制与微结构

研究了３０ＭｎＣｒＮｉＭｏＢ低合金在穿甲弹冲击下绝热剪切带的形成机制。指出在高速变形条件下ＡＳＢ的形成是应变化，热软化和位错动态发射导致的就应变软化因素相互耦合产生的塑性失稳现象，进一步确认ＡＳＢ内具有周期性微观结构，并说明ＡＳＢ中周期性开裂与微结构的关系。     

30MnCrNiMoB低合金钢绝热剪切带的形成机制与微结构

研究了３０ＭｎＣｒＮｉＭｏＢ低合金钢在穿甲弹冲击下绝热剪切带（ＡＳＢ）的形成机制。指出在高速变形（冲击）条件下ＡＳＢ的形成是应变硬化、热软化和位错动态发时导致的应变软化等因素相互耦合产生的塑性失稳现象。进一步确认ＡＳＢ内具有周期性微观结构，并说明ＡＳＢ中周期性开裂与微结构的关系。     

30MnCrNiMoB钢绝热剪切与动态再结晶

计算了30MnCrNiMoB用正交切削形成绝热剪切带（ASB）的应变和温升，结果表明随着切削速度的增加ASB内应变增大而温度升高．电镜观察发现切削速度小于1．123m·s-1时，ASB内组织严重碎化，而切削速度为1．57m·s－1时，ASB组织为再结晶组织表明在一定条件下绝热剪切过程伴随着动态再结晶，ASB中碳化物起促进再结晶作用．     

循环淬火细化对42CrMo钢组织及疲劳性能的影响

42CrMo经860℃循环淬火3次,550℃回火处理以后,奥氏体晶粒平均直径可细化到7μm左右,因而所形成的马氏体板条长度大大缩短。这种短小的回火板马氏体相对具有较低的疲劳缺口敏感性并可使屈服强度和伸长率同时提高。其中疲劳强度提高24％,对于相同的强度级别来说,伸长率可提高25％。晶粒细化以后,42CrMo的疲劳裂纹常常起源于表面擦伤处,而未经细化的疲劳裂纹则常起源于亚表面的夹杂处。     

不同方法冶炼的GCr15钢断裂韧性的研究

本文研究了电炉、VHD炉外精炼、电渣重熔和真空自耗重熔冶炼的GCr15钢的断裂韧性(K_(IC))。结果表明;如果显微组织和硬度都相同,则不同方法冶炼的GCr15钢的K_(IC)相差不明显,以电渣钢的K_(IC)值稍高。切口试样的K_A也有相同的趋势。K_(IC)和K_A都主要决定于硬度和钢内碳化物颗粒的尺寸分布。用Weibull统计模型可以满意地解释K_(IC),用切口顶端区域的断裂应变和抗张强度可以计算K_A,与实验符合。     

Ca，Pd，Sn，La对MgH2电子结构的影响

采用基于第一原理的离散变分方法(DVM),研究了Ca,Pd,Sn,La等原子替代镁氢化物MgH2原子团簇中心Mg原子对镁氢化物电子结构及其成键特性的影响.通过分析晶体轨道重叠集居数(COOP),键序(BO)和键差分电荷密度等计算结果表明Ca,Pd,Sn,La等原子对关系到Mg(M)H2结构稳定性的Mg-H键具有明显影响;它们最近邻镁原子周围的电荷密度重新分布并具有明显的各向异性,当M是Ca,Pd,La时,其最近邻Mg和H之间键序变化不大,稍有增加,当M是Sn时,则大幅减弱,其逐增顺序为Sn＜La＜Pd＜Ca;而且,对其它位置Mg与氢之间相互作用也有一定程度的影响.     

13SiMNiCrMov钢切口疲劳裂纹萌生门槛值

本文研究在１３ＳｉＭｎＮｉＣｒＭｏＶ结构钢中用尖裂纹的应力强度因子来反映三点弯曲缺口试样的疲劳裂纹萌生规律。当Ｒ＝０．１ｆ＝１００Ｈｚ，试样尺寸Ｂ＊Ｗ＊Ｌ＝１２．５＊２５＊１１７ｍｍ时，缺口名义应力幅的门槛值为△σｔｈ＝３３１５ρ＾０．３５２ＭＰａ，０．５ｍｍ≤ρ≤５ｍｍ，△Ｋｔｈ＝２５０ρ０．３５２ＭＰａｍ门槛值与ρ有关。同时得到缺口裂纹萌生的循环次数Ｎｉ与名义应力幅△σ，缺口曲率半径ρ的定量关