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通过模型试验、原体观测资料的分析发现,与宽尾墩联合使用的阶梯式消能工,为了满足溢流面水流掺气减蚀的要求,须使阶梯溢流面在初始段6~8个台阶形成空腔溢流,而阶梯堰面形成空腔溢流与阶梯起始断面的掺气坎型、坎高及宽尾墩型式有关。台阶高度对阶梯溢流面大单宽过流掺气浓度沿程变化影响很小,掺气浓发随阶梯溢流面坡比的变化比较明显,坡度越缓,沿程衰减越明显;掺气浓度随堰上水头的增加而增大;堰面使用Y型宽尾墩掺气量最大,无墩时最小,使用X墩时,处于二者之问。与宽尾墩联合使用的阶梯溢流面大单宽过流掺气量可以满足减蚀需要,而无 相似文献
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连接渐变段是水工建筑物的重要组成部分。目前国内仍沿用传统的连接渐变段型式,即直线扭曲面或八字墙等,其主要缺点是边界处存在转折点,边界不能与水流流线吻合,易产生折冲水流或脱壁现象,对工程造成不良影响。本文提出反向双圆弧扭曲面和反向双抛物线扭曲面两种新型连接渐变段,并结合试验对其体型、水力特性及水力设计等问题进行了初步研究。结果表明,由于新型连接渐变段的边界为流线型,消除了连接处的转折点,能较好地与水流流线吻合,是理想的连接型式。 相似文献
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天生桥一级水电站溢洪道水头高,流速高,泄量大,泄洪功率大,高速水流问题较为突出.本文在模型试验的基础上,初步研究了该溢洪系统对泄流能力的制约和影响、明渠连接渐变段的体型选择、斜尾墩消除水冠、陡槽水流平面扩散角的选择、泄洪水流与河道斜交时的顶冲回流与消能防冲等水力学问题,并通过分析研究得出了一些有益的结论. 相似文献
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通过引子渡水电站溢洪道消能防冲试验研究,从消能防冲角度提出了大流量,宽浅式挑流消能溢洪道泄槽及消能工体型设计的较优方案,可为同类工程的设计参考。 相似文献
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比重瓶法测验低含沙量误差分析 总被引:1,自引:0,他引:1
在河流水文测验、河工模型试验、水质评价及工农业取水中,通常采用比重瓶法测验含沙量。在含沙量较小时,因水中溶解质含量较大,用比重瓶法测验得到的含沙量往往大于实际含沙量,但测验者常常怀疑测验过程或测验仪器出现误差,而忽略其真正原因。通过某城市供水沉沙池试验的含沙量测验发现,影响低含沙量测验误差的潜在原因就是浑水中溶解质含量,它对含沙量的影响远远大于水体自身含沙量;此外,温度测验误差对含沙量的影响较大,并且含沙量越小,温度测验误差对含沙量的影响越大。基于此,提出了比重瓶法测验低含沙量的改进方法,得到了与烘干法基本一致的测验结果,为低含沙量测验提供了一些借鉴和参考。 相似文献
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压强分布规律是决定消力池底板能否稳定的一个主要因素。本文通过水力学模型试验测试结果,对与宽尾墩联合使用的消力池底板时均压强与脉动压强分布规律进行了研究,研究发现,池底板时均压强可沿程分为冲击区、跳跃区和恢复过渡区,冲击区一般水流可能承受动水压强作用,且不同水流条件下,动水冲击压强会出现不同的变化规律,跳跃区时均压强会随着冲击区动水压强增加而减小。脉动压强变化一般主要集中在冲击区,且脉动压强会随着尾水深度及尾坎高度的增加而减小,随着消力池长度的增加而增加,采用X型宽尾墩后,脉动压强可能比采用Y型宽尾墩减小大约20%以上。 相似文献
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通过工程试验资料与原型资料的分析类比发现,与宽尾墩联合使用的台阶面近底水流,满足掺气减蚀进气量需要的空腔,必须是台阶初始段有6~8个台阶脱空的空腔,而形成这一空腔的堰面末端掺气坎高度既与坎型有关,也与宽尾墩型式有关。台阶高度对台阶面大单宽过流掺气浓度沿程变化影响很小,掺气浓度随台阶面坡比的变化比较明显,坡度越缓,沿程衰减越明显,同时掺气浓度随堰上水头增加而增大,堰面使用Y型宽尾墩掺气量最大,无墩时最小,使用X墩时,处于二者之间。与宽尾墩联合使用的台阶面大单宽过流掺气量可以满足减蚀需要,而无墩时掺气量不能满足需要。 相似文献
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梁宗祥 《水资源与水工程学报》1990,(3)
本文通过拉西瓦水电站泄水中孔倾斜式闸门槽水工模型试验,在分析借鉴已有的垂直门槽研究成果的基础上,给出了影响门槽水力特征的主要因素——错距比(△/w)的适宜值及倾斜门槽的可行性倾角,并对下门过程中的水力现象进行了讨论。 相似文献