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1.
2.
本文通过1项已经安全运行7年的典型"功能安全措施"工程的系统设计,来说明IEC 61508-1998/2000和GB/T 20438.4-2006的初步实际运用.其功能安全措施比核电核岛的3oo1D要求更高的3oo1D×(2oo1D+2oo1D)D. 相似文献
3.
盾构法隧道引起的地表变形分析 总被引:90,自引:19,他引:90
在分析盾构法隧道引起地表变形的原因的基础上,将盾尾空隙的大小、注浆充填的程序、隧道壁面土体受扰动的程度和范围等对地层位移有着重要影响,而在实际工程中又难于分别量化的因素,概化为一均质、等厚的等代层,分析了地表变形对等代层参数的敏感性。在有实测位移的情况下,可运用位移反分析法较准确地获取等代层的参数。实例分析表明,这种处理方法用于实际工程中能取得合理的、令人满意的结果。 相似文献
4.
宁夏膨胀土膨胀变形特征的试验研究 总被引:22,自引:1,他引:22
本文对宁夏膨胀土进行了膨胀变形试验,结果表明,膨胀土的膨胀变形受含水量、干密度和压力的影响。膨胀量是含水量的线性函数,膨胀量的对数与压力的对数呈直线相关。这一结果应用于工程实践中,简化了膨胀土地基的膨胀量的计算公式,得到了较好的结果。 相似文献
5.
在传统车槽装置基础上,完成了新型车槽装置设计方案,对比了两者的优缺点;建立了新型车槽装置数学模型。利用大型有限元分析软件,校核了新型车槽装置的强度和刚度。结果表明新型车槽装置操作简便,效率和精度高,并能满足使用强度和刚度要求。 相似文献
6.
徐永福 《水利水电科技进展》1996,16(5):4-9
综述非饱和土本构模型的研究现状。非饱和土的本构模型有非线性弹性模型、损伤力学模型、广义吸力模型和弹塑性模型。文中重点介绍弹塑性本构模型,已有的试验证实了弹塑性本构模型很好地反映了非饱和土的变形特征。但非饱和土弹性本构模型仍有许多不足之处有待改进 相似文献
7.
8.
为探讨塔式矿井提升机围包角对摩擦轮应力的影响,以JKM-4X4Ⅲ井塔式摩擦提升机(国标参数)为实例,建立对应的提升机主轴装置有限元模型。由于钢丝绳在筒壳上的作用力符合欧拉分布规律,得到摩擦轮所受外力转化施加到主轴装置有限元模型,并定义合理的约束条件;借助于ABAQUS大型分析软件,对不同围包角工况下的模型进行应力计算,得到了提升机摩擦轮不同位置处循环疲劳应力值及摩擦轮循环疲劳应力随围包角变化的分布规律:围包角180°~190°时,应力值变化相对比较平缓;围包角195°时,应力变化梯度明显增大。研究结果为井塔式摩擦提升机主轴装置设计以及现场安装时围包角的选取提供了可靠的理论基础。 相似文献
9.
目前LED显示屏图像的光学参数都采用仪器测量,不能代表人眼主观感受。而孟塞尔颜色体系基于人眼主观视觉特性,明确给出了客观亮度因数与人眼明度值的非线性关系,以及颜色亮度的不可加性。由此对LED显示屏进行1校正和颜色修正,能够更加人性化地体现图像效果。 相似文献
10.
砼芯水泥土搅拌桩复合地基工作特性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对砼芯水泥土搅拌桩复合地基工作特性较为复杂的问题,基于砼芯水泥土搅拌桩(DCM)复合地基载荷板试验,采用弹塑性有限元方法,讨论不同芯长比和含芯率条件下砼芯水泥土搅拌桩复合地基的荷载传递、承载力和沉降变化规律.计算结果表明:随着芯长比的增加,越来越多的上部荷载集中至砼芯,同时桩周土体上的竖向应力减小;水泥土搅拌桩外壳在上部与桩周土和砼芯共同承担竖向荷载,随着桩体入土深度的增加变为负责传递砼芯与桩周土之间的剪应力;砼芯长度控制了桩土侧摩阻力的发挥长度,而且使得桩土侧摩阻力沿深度均匀发挥;芯长比和含芯率对于砼芯水泥土搅拌桩复合地基承载力的影响是相互的,选择合适的芯长比和含芯率组合,能最大限度地发挥砼芯水泥土搅拌桩桩复合地基的承载力. 相似文献