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机械合金化Fe-Ni粉末的相结构 总被引:1,自引:0,他引:1
使用XRD和Moessbauer等方法,研究了在Ar气氛下机械合金化Fe—Ni粉末相结构的变化.结果表明,在机械合金化Fe64-Ni36粉末过程中,fcc相的数量随着球磨时间的增加先增加然后减少,与加乙醇球磨Fe64-Ni36的情形相同.当Ni的含量(原子分数)大于50%时,有fcc相、顺磁相和FeNi3形成,当Ni的含量低于50%时,bcc相的数量随着Ni含量减少而增加.Moessbauer谱的结果表明,因球磨时间或Fe、Ni比例的不同,Fe—Ni球磨粉末固溶体具有不同结构的原子配比。 相似文献
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机械合金化Mn90Bi10纳米晶合金的结构和磁性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了Mn90Bi10混合粉末在机械合金化过程中结构和磁性的变化。X射线衍射,DSC分析和饱和磁化强度的测量结果表明:Mn90BI10混合粉末通过合金化可以形成纳米晶合金,而且经过短时间球磨即可迅速细化而达到纳米尺度。机械合金化可以明显提高铋在锰中的固溶度。反铁磁性的Mn元素和抗磁性的Bi元素通过机械合金化可以产生铁磁性。 相似文献
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具有宽过冷液相区的多元Fe基非晶合金的热稳定性和磁性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了具有宽过冷液相区的Fe-(Nb)-Al-Ge-P-C-B非晶合金及其热稳定性和磁性,结果表明,少量Nb元素能够有效地提高热稳定性和玻璃形成能力,最大过冷液相区可达65.7K,非晶合金具有好的软磁性能,饱和磁化强度较高,饱和磁致伸缩系数较低,在接近晶化温度下进行退火处理能够有效地降低频顽力,改善软磁性能,晶化导致软磁性显著下降,Fe基非晶合金热稳定性的高低与其软磁性有一致性,即高热稳定性的非晶合金具有更好的软磁性能。 相似文献
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宽过冷液相区铁基非晶合金的形成和磁性 总被引:3,自引:0,他引:3
用熔体急冷法制备出具有明显的玻璃转变和较宽的过冷液相区的Fe-Co-(Nb)-Zr-B非晶合金,研究了热稳定性和软磁性能。结果表明,在Fe-Co-Zr-B四元合金中添加适量的Nb可以显著扩大过冷液相区,提高合金的热稳定性。当冷却速率降低时,急冷合金具有非晶和纳米晶的复相结构。非晶合金的饱和磁化强度随Nb含量的增加而减小。不同Nb含量的非晶合金的饱和磁致伸缩系数均较低。在低于晶化温度的温度下退火可以有效地降低矫顽力,改善软磁性能。晶化导致软磁性能降低。 相似文献
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纳米晶Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9磁粉芯的磁性能研究 总被引:17,自引:1,他引:16
利用球磨纳米晶Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9合金得到的粉末压制成磁粉芯,研究其磁性。结果表明,在测量的频率范围内(1kHz-100kHz),该粉芯的磁导率几乎不随频率变化的而变化;粉芯的品质因数Q随的增加而增加,在较高频率时有着比坡莫合金粉芯还要高的值,具有应用价值。推导出磁粉芯的静态磁导率的表达式发现分芯的磁导率与磁粉芯的密度有着密切的密度愈大,磁粉芯的静态磁导率愈高。 相似文献
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具有宽过冷液相区的Fe73NbxAl5—xGe2P10C6B4非晶态合金的热稳定性和磁性 总被引:1,自引:0,他引:1
本文选择了成发为Fe73NbxAl5-xGe2P10C6B4(x=0,1,5,原子百分比)的合金系。利用单辊急冷法制备出宽约5mm、厚度不同的条带,通过DSC、XRD以及Faraday磁天平、静态磁性测量仪等手段研究了合金的热稳定性、非晶结构和磁性能。发现含1%(原子)Nb的Fe73NbxAl5-xGe2P10C6B4合金的过冷液相区△Tx最宽,达到66K,且能制备出厚度大小100μm的完全非晶。整个合金都具有很高的饱和强化强度σs。经973K退火900s后,由于α-Fe等晶相的析出,使得各金的σs和Hc都迅速升高。 相似文献