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采用Gleeble-1500热模拟机高温压缩与高温拉伸试验,对一种新型Al-Cu-Li系合金的高温塑性变形进行了研究,并利用扫描电镜和透射电镜对该合金高温变形后的组织进行了观察。结果表明,在350℃~470℃的变形温度范围内,以1s-1~30s-1的变形速度压缩时,合金的极限压下量基本都在80%以上。以30s-1应变速度压缩时,在470℃时极限压下量陡然下降,说明变形速度很大时变形温度不宜过高。分别以0.1s-1和1s-1变形速度拉伸时,在410℃~470℃温度区间塑性较好。 相似文献
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为了寻求合适的固溶处理制度,采用电化学测试、金相组织观察、显微硬度测试等手段研究2A96铝锂合金的极化曲线、交流阻抗、开路电位与腐蚀时间的关系及其金相组织和显微硬度。在T6态下,选取5个不同固溶温度处理2A96铝锂合金,固溶处理时间均为60 min。实验结果表明:固溶温度为510 ℃时,合金的自腐蚀电压最小,自腐蚀电流密度最大,即固溶温度为510 ℃时试样最容易被腐蚀,腐蚀速率也最快,此时开路电位随腐蚀时间的增加下降最快;2A96铝锂合金在不同固溶温度下的金相组织晶粒尺寸都比较均匀,晶粒呈等轴状分布;固溶温度为540 ℃时,试样硬度最大,达到236.41 HV。 相似文献
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采用喷射成形技术制备7A04铝合金及玄武岩颗粒增强7A04铝合金复合材料,利用金相显微镜(OM)、透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)分析复合材料微观组织和界面结构,对比研究复合材料的力学性能。结果表明:玄武岩颗粒在铝基体中弥散分布,并与铝基体形成强力结合界面,玄武岩颗粒边缘的SiO2不断被反应生成的Al2O3取代,形成一层几十纳米厚度的高温反应层,反应生成的Al2O3强化玄武岩颗粒与铝基体的结合界面;弥散分布的玄武岩颗粒促进基体中位错增殖、空位形成和析出相的析出,析出相主要以板状的η(MgZn2)相和亮白色条状或椭球状的T(Al2Mg3Zn3)相为主,结合界面、高位错密度及弥散分布的第二相显著提高复合材料的力学性能,添加玄武岩颗粒的7A04铝合金复合材料的屈服强度和极限拉伸强度分别达667 MPa和696 MPa,与未添加玄武岩颗粒的7A04铝合金相比分别提高10.4%和10.1%。 相似文献
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采用Gleeble-3180热模拟机,对喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金进行热压缩实验,温度范围为300~450 ℃,应变速率为0.01~10.00 s-1,变形量为60%。实验结果表明:喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金在热压缩变形中,流变应力随温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大。采用基于双曲正弦函数的本构方程和Z参数来描述喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金的高温变形行为,得到热激活能Q为158.52 kJ/mol。分析应变为0.4和0.8时的3D耗散图和热加工图,发现应变从0.4增加至0.8时,加工性能发生明显改变。在温度范围为320~370 ℃、应变速率为6.68~10.00 s-1的区域有着较好的加工性能。 相似文献
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t_(8/5)的选择对低合金高强钢焊接性能的影响非常重要,但目前的经验公式均具有一定的适用范围,难以做到与每个钢种均能很好吻合。为此,在MMS-200热力模拟试验机上进行了焊接热模拟试验,对960高强钢的SHCCT曲线进行了测定。采用多个经验公式对不同热输入条件下的t_(8/5)进行计算,同时以实测方式得到t_(8/5)值,根据实测值对经验公式进行修正,建立了960钢焊接线能量与t_(8/5)的关系公式。在对比实验中发现,t_(8/5)为30s时热模拟粗晶区和实际焊接接头(E=1.3kJ/mm)粗晶区组织及硬度是一致的。 相似文献
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Al-Ti-C 晶粒细化剂的研究现状与发展趋势 总被引:1,自引:0,他引:1
综述了Al-Ti-C晶粒细化剂的发展历史、制备方法及最新研究动向。Al-Ti-C比Al-Ti-B表现出更大的优势,具有更广阔的应用前景。提出了Al-Ti-C晶粒细化剂今后发展的方向。 相似文献