P91钢的性能与组织结构研究

通过力学性能分析、光学显微镜分析、透射电子显微镜分析等方法,对P91钢性能与组织结构间的关系进行了研究。结果表明,在力学性能不同的情况下,P91钢的金相组织形貌有所差异,其亚结构和碳化物的形态也相应有所不同。     

电站汽水管道激振型振动控制方法

由于电站机组的设计参数越来越高,单台机组的容量越来越大,汽水类管道发生振动问题愈来愈多,由此造成的安全隐患也愈加显著.通过某机组的管道振动测量、计算、综合分析,确定了管道激振振动的基本原因,提出了振动控制实施措施.经处理,管道振动得到了有效控制,该控制方法对电站汽水管道振动调整具有重要意义.     

俄罗斯机组汽轮机叶片断裂失效机理分析

通过化学成分、断口宏观、常温和高温拉伸性能试验、显微组织、显微硬度、断口SEM扫描电镜及EDS能谱等分析方法，对1台俄罗斯机组汽轮机第22级、第23级叶片断裂机理进行了试验研究。通过对试验数据的综合分析。认为该汽轮机第22级、第23级叶片断裂失效是在交变应力作用下的疲劳断裂；表面加工精度差引起应力集中。显微组织不佳导致叶片的抗疲劳性能下降，是造成叶片断裂失效的重要原因之一。     

Stellite31合金静叶片焊接残余应力的计算

采用热弹塑性有限元法，分析计算了Ｓｔｅｌｌｉｔｅ３ｌ合金静叶片电子束焊接时焊接工艺对焊接残余应力的影响。结果表明，残余应力包括焊接本身产生的应力和由于构件约束限制焊接自由收缩而产生的约束应力。焊接方向和焊件的装夹方式对接头中的残余应力分布有较大的影响，焊缝两端附近的残余应力分布和焊接方向有关，起焊端附近焊缝中心是拉应刀，而在终焊端附近则是压应力。     

汽动给水泵汽轮机叶片断裂机理分析

通过化学成分分析、宏观分析、显微组织分析、扫描电镜分析、能谱分析等方法，对某发电机组汽动给水泵汽轮机断裂叶片进行了试验研究。结果表明，小汽轮机叶片为高周疲劳断裂失效，叶片塑性指标低和表面加工精度差是导致开裂的重要原因。蒸汽腐蚀也加速了叶片的失效。     

1025t/h锅炉水冷壁爆管分析

某新建电厂一台1025t／h锅炉进行水压试验时发生前包墙水冷壁管爆破，本文采用了化学成分分析、常温力学性能试验、金相组织观察及断口电子分析等方法，分析了水冷壁管的爆管原因。结果表明：管子强度过高、韧性太差、变径管内表面存在微小裂纹。是爆破产生的主要原因。     

330MW燃煤发电机组锅炉再热保护阀消音器冲击受损失效分析与技术改造

针对某330MW燃煤发电机组再热保护阀动作后消音器内胆打飞冲出事故，研究分析认为其失效原因为保护阀前后管道内的大量凝结水，在保护阀后形成强大的水锤冲击，从而造成锅炉再热保护阀管系及消音器损坏变形。通过加装管道疏水装置、增加管系防冲击横担等技术改造措施，保证了机组运行的安全性。此再热保护阀及管系防冲击装置的安装实施，为国内同类机组的技术改造提供了参考与借鉴，具有一定的技术价值与推广前号。     

600 MW机组锻件SA182F91钢显微组织及

随着电力工业的迅速发展,新钢种得到了广泛应用,钢材的综合性能能否满足实际应用的要求,对发电设备的安全稳定运行有着至关重要的影响.对陕西某发电厂600 MW机组锻件SA182F91钢进行安装前产品制造质量监检时发现H91002堵阀进汽端过渡段显微组织为不良组织,因此对其显微组织及硬度进行了分析研究.分析认为,SA182F91钢在热处理状态下的正常组织为细回火板条马氏体,硬度值应在180～250 HB之间,当制造工艺欠妥或热处理工艺不当时,该钢的组织结构会出现严重损害性能的块状铁素体、硬度偏低等现象.采用优化的制造工艺和适当的正火+回火的回炉热处理工艺,能够有效改善该钢的组织结构和使用性能.     

超临界锅炉高温过热器T91钢管爆管分析

通过宏观分析、化学成分、显微组织、常温和高温力学性能、扫描电镜分析等试验手段对某电厂超临界锅炉高温过热器出口T91钢管爆裂的原因进行了分析。结果表明:由于管材组织严重老化、力学性能下降,以及短期过热等因素共同影响,钢管在超温过热环境下运行导致管壁承受的应力超过了其屈服极限,从而在相对薄弱的向火面处发生开裂。     

超超临界机组主蒸汽管道P122钢的焊接工艺控制

P122钢具有较高的热稳定性,满足1 000 MW超超临界机组高温高压蒸汽的要求,但是其可焊性较差.介绍了超超临界机组主蒸汽管道P122钢的焊接工艺控制方法.实践证明,通过对焊接焊后热处理工艺和操作手法的严格控制,能够保证焊缝质量一次合格,焊缝的化学成分和显微组织符合标准要求.