Nd-Fe-B系永磁合金的磁性与结构

用粉末冶金工艺制备了无钻无钐性能优异的Nd-Fe-B永磁体。成分在Nd_(15.5～16.5)Fe_(77.5～75.5)B_(7～8)范围内的烧结磁体最佳性能为: 4πM_r=13200Gs,_bH_c=8400Oe,_MH_c=8550Oe,(BH)_(max)=40.3MGOe。退磁曲线具有理想的方形度。居里温度为316℃。对不同成分、不同状态下的粉末样品作了X射线衍射分析,表明具有最佳性能样品的主要组成为四角相,并且借助简单的热处理产生阻碍畴壁移动的富钕的第二相,从而得到很高的矫顽力。对于较低钕含量的试样,由于α-Fe相的出现,导致磁性能急剧变坏。     

Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B基纳米复合磁体的热磁行为

研究了快淬方法制备的Nd4 Fe80 B16和Nd4 Fe76Co3 Hf0 5Ga0 5二种合金的磁性和热行为。发现添加Hf和Ga能有效地降低Nd2 Fe14 B/Fe3 B复合磁体的晶化速度。矫顽力 (iHc)随后时效处理的不同仅有轻微的变化 ,这表明iHc 对晶粒尺度和交换耦合是磁不敏感参量。实验所观察的Mr 和Hc 随晶粒的增大变化不大 ,这与在临界晶粒尺寸 (dc)附近所做的数字计算理论不一致。本文对在各向同性纳米复合材料中的剩磁和矫顽力与晶粒尺寸的关系进行了分析。     

高能积烧结NdFeB永磁体

介绍了〉３２０ｋＪ／ｍ＾３的高能积ＮｄＦｅＢ永磁体科研和生产现状及发展趋势。可采用合金设计、双相工艺等方法制备高能积ＮｄＦｅＢ磁体。     

稀土永磁体的应用简况

本文介绍了稀土永磁（特别是Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ）在某些领域的应用状况。     

R(Fe,M)_(12)(R=Y,Nd,Sm,Gd,Tb,Dy,Ho,Er;M=Ti,V)金属间化合物结构及磁性的研究

本文用X射线、金相显微镜、扫描电镜、能谱、振动样品磁强计和磁称等方法,研究了R(Fe,M)_12(R为稀土元素,M为Ti,V)的晶体结构、微观组织和磁性。发现RFe_(10)Ti(除Nd外)的铸态合金不经长时间固溶就能形成ThMn_(12)型四方结构。确定出当Sm:Fe:Ti=1:10.5:1(原子比)时,Sm-Fe-Ti系铸态合金形成单相ThMn_(12)型四方结构。研究了Sm-Fe-Ti系合金粉末烧结体的微观组织及其成分。发现其微观组织中出现双晶界,双晶界的成分是富Fe的Fe-Ti化合物,经过适当的热处理工艺,可以消除这种双晶界。在Sm-Fe-Ti系合金的粉末烧结体中,存在着严重的稀土元素的偏聚,后续热处理工艺很难消除这种偏聚。     

快淬Nd－Fe－B合金的磁性研究

分析了快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的磁性能与合金成分和制备工艺的关系。着重阐述了合金冷却速度、退火温度等工艺对快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ％金的磁能积、矫顽力、居里温度等性能的影响，并给出了最佳工艺条件     

氢爆碎工艺在NdFeB磁体生产中的应用

介绍了氢爆碎工艺在制备烧结ＮｄＦｅＢ永磁材料中的应用。ＨＤ工艺可代替传统的机械粗破碎方法，使用在工业生产中，利用ＮｄＦｅＢ大块合金在吸收氢的反应过程中所产生的晶界断裂和穿晶断裂导致合金粉化的特性，从而得到一定粒度分布的粉体。     

30 MGs.Oe Sm-Co PERMANENT MAGNETS PREPARED BY LIQUID PHASE SINTERING

实验表明,Sm(Co,Cu,Fe,Zr)_Z 2-17磁体的最佳成份区与Ojima所报道的不同,Sm含量不是25.5％而是27.0—27.5wt％。而且简单的固相烧结难以获得优异性能。采用液相烧结工艺,有利于准确调整和控制成分,有效地发挥多级时效处理的有利作用,显著地增强矫顽力和能积,可稳定地进行大批量制备高性能磁体。最高性能可达30.5 MGs·Oe。