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91.
利用空心圆柱扭剪仪对饱和南京细砂进行液化后静力再加载试验,研究其液化后应力–应变关系及孔隙水压力(孔压)消散特性,发现饱和南京细砂液化后的应力–应变关系呈S型曲线形状、归一化消散孔压与偏应力呈线性关系,据此提出饱和南京细砂液化后的本构模型和孔压消散模型,并进行该模型的验证性试验,结果表明2个模型的预测值与试验值较为吻合;探讨初始有效围压、相对密度对饱和南京细砂液化后特性的影响,分析结果表明:初始有效围压对饱和南京细砂液化后的本构模型及孔压消散模型均有较大影响;相对密度仅对液化后的本构模型有较大的影响,而对孔压消散模型基本没有影响。 相似文献
92.
黄土崖窑洞抗震性能分析 总被引:7,自引:0,他引:7
本文简述了黄土的工程性质,扼要总结了黄土崖窑洞的历史震害经验,提出了地震时崖坡临界高度的估算方法,对崖窑的抗震性进行了较系统的初步研究,为地震区崖窑的挖建提供了一个较有根据的结论。 相似文献
93.
铜铅合金轴瓦镀三元合金前处理陈国兴(新疆第一汽车配件厂轴瓦分厂,830000)1概况随着我国汽车工业的发展,对内燃机轴瓦的性能要求越来越高,因此用于制造轴瓦的新型材质的开发也越来越多,普通巴氏合金(锡基、铅基)轴瓦已不能满足高速、高负荷强化发动机的性... 相似文献
94.
95.
在十五个实验室中协作试验了用恒温气相色谱法(GC)测定制剂中丁草胺的含量。样品用丙酮制备,在10%SP2250/100~120目Supelcoport色谱柱上测定,以磷酸三苯酯为内标。协作者分两天对两个相同试样(成对样品)中的每一个作单独测定,共测两对样品。本研究一共产生五十六对数据,用于Youden的配对计算。变异系数(CV_x)对液体制剂为1.06和0.98。本方法简单易行,且在试样中没有出现任何干扰。本方法已经被采纳为初审的公定方法(AOAC-CIPAC法)。 相似文献
96.
非均质土坝—维随机地震反应分析方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文采用幂函数描述坝体平均剪切模量随坝深的变化,基于剪切梁土坝模型,提出了一个竖向非均质土坝随机地震反应分析的简便实用,且对输入任意形式的地震加速度功率谱密度情况均为精确的CQC法。 相似文献
97.
考虑盾构隧道埋深影响和岩土特性影响的地表变形计算 总被引:1,自引:0,他引:1
盾构施工引起地层变形的众多计算方法中,随机介质理论法和Peck法是我国应用较为广泛的两种实用方法,但这两种方法的计算参数均不太容易确定。根据46例工程实测资料,绘制出地表最大沉降与隧道相对埋深的关系图。结果表明:当盾构隧道相对埋深小于5时,盾构施工引起的地表最大沉降值变化较大;当盾构隧道相对埋深大于5时,其对地表最大沉降的影响较小。对于大部分浅埋城市地铁隧道而言,应该考虑盾构隧道相对埋深对地层变形的影响。基于盾构施工引起地层移动不均匀模型的地表最大沉降计算式,依据随机介质理论法和Peck法,推导出考虑土质软硬、隧道半径和埋深影响的地层变形实用计算方法,并通过对5个工程实例的分析,验证此计算方法的合理性。 相似文献
98.
为探寻饱和粉土的液化特性,利用GDS空心圆柱仪进行了一系列循环扭剪试验。在初始剪应力τs和循环剪应力τcy共同作用下,试样的最小剪应力τmin=τs-τcy存在3种类型:τmin0,τmin=0和τmin0。试验结果表明:当τmin≤0时,试样的孔压可以达到有效围压,其破坏模式为循环液化;当τmin0时,试样的孔压始终达不到有效围压,其破坏模式为过大的累计应变。饱和粉土的循环强度随着初始剪应力τs与初始有效平均主应力0p′之比值SSR(初始剪应力比)的增加呈现出先减小后增大变化趋势,且SSR=0.1~0.15时的循环强度最低。当SSR≤0.1时,孔压比的发展模式随着循环剪应力比的增加由"快—平稳—急剧"的增长模式向"快—平稳"的增长模式转变;当SSR0.1时,孔压比的发展呈现"快—平稳"的增长模式。 相似文献
99.
悬挂式层状多向剪切模型箱的设计分析及试验验证 总被引:1,自引:0,他引:1
根据试验目的,运用悬挂隔振和滚珠隔振的理论,设计了悬挂式层状多向剪切模型箱装置。该装置是由钢索吊起的多层圆形框架、悬挂支架和底板组成的空间结构体系。通过对这种新的模型箱结构形式的理论分析,论证了所采用的模型箱结构形式和隔振措施能有效的减少模型箱对模型土振动特性的影响,大大削弱了模型箱自身质量引起的惯性作用对模型土动力响应的影响。通过数值模拟和对试验中模型土加速度时程的对比分析以及模型土的振型分析,论证了在水平地震激励作用下,模型土产生层状剪切变形,且各部分模型土的地震响应一致,能有效模拟土体的侧向变形边界条件。该模型箱既消除了现有柔性模型箱在水平地震激励作用下产生的土体拱效应现象,也克服了现有层状剪切模型箱仅能单向输入水平地震激励的不足。 相似文献
100.