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62.
基于DMA方法的沥青胶浆微观结构 总被引:1,自引:1,他引:0
采用动态力学分析(DMA)方法对沥青胶浆的微观结构进行了研究,通过对沥青胶浆的动态黏弹性能的变化规律以及Han曲线的温度依赖性进行分析。比较了沥青胶浆和改性沥青胶浆的相态结构的区别,并且根据沥青及沥青矿粉胶浆的损耗因子tanδ计算出参数A,用来评价沥青与胶浆的界面粘结程度。研究结果表明了用DMA方法可以很好地研究沥青胶浆的微观结构,从而为更好地改善沥青胶浆的路用性能提供了理论依据。 相似文献
63.
沥青低温粘弹性能的预测 总被引:3,自引:0,他引:3
鉴于弯曲梁流变仪和动态剪切流变仪在研究沥青低温粘弹性能时存在一定局限性,通过动态剪切流变仪测定常温下沥青的动态粘弹性能,利用时温转换原则和沥青动静态粘弹函数的转换关系,转换为沥青的低温粘弹性能,与弯曲梁流变仪在低温下直接测定的低温蠕变性能相比较,分析了两者试验结果的相关性。结果表明,通过常温下沥青的动态粘弹性能可以很好地预测沥青的低温粘弹性能,并且可以得到更宽广的时间范围内沥青的低温粘弹性能。 相似文献
64.
对相同成分不同配渣方式的电渣重熔用炉渣试样采用半球法测定的熔点存在差异的原因进行了研究,以期对进一步深入了解含氟渣系升温过程中的特点、熔点测定试验以及电渣制备工艺提供参考。对预熔渣和相同成分的化学纯试剂配制渣样进行了半球法熔点测定和热重分析,并对两种渣参照熔点测定的气氛及升温速度等进行了煅烧,对烧后的试样进行了物相检测分析(XRD及SEM)。结果表明,两组试样平均熔点差异为72℃,在测定的升温过程中有明显的失重现象,其中化学纯试剂配制试样的失重(7.79%)明显大于预熔渣(1.11%)。失重主要源于高温过程CaF_2的挥发。氟化钙挥发引起炉渣成分变化,进而导致物相变化,化学纯试样熔后冷却样含有大量的枪晶石和尖晶石等高熔点物质,而预熔渣熔后冷却样存在大量黄长石、二铝酸钙等低熔点相。因此,两组炉渣在测定中的挥发量不同,引起试样后期成分差异是熔点差异的主要原因。 相似文献
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不锈钢表面梯度陶瓷膜的防护性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用乙醇溶液体系通过电沉积方法在不锈钢表面制备xAl2O3.yZrO2梯度陶瓷膜,对涂层结合强度、抗热震性能、在3%NaCl及10%H2SO4溶液中的耐蚀性能及高温抗氧化能力等进行研究.结果表明:在不锈钢表面电沉积的陶瓷涂层,由于其梯度结构及预处理工艺和制备工艺的改善,可较明显地提高陶瓷涂层的整体防护性能. 相似文献
66.
以武汉市港西片区为研究对象,构建了暴雨洪水管理模型(storm water management model,SWMM)和Newflood模型的城市地表水文水动力耦合模型,模拟不同重现期设计暴雨情景下研究区内涝积水变化情况,分析了城市内涝对不同强度降雨条件的响应特征。结果表明:构建的耦合模型可较好地模拟研究区内涝积水变化情况,SWMM模型的纳什效率系数在率定和验证环节中均高于0.8,Newflood模型模拟的积水点位置及对应的最大积水深与实际情况较为吻合,模型模拟效果较好;随着设计降雨重现期的增大,研究区的淹没面积、淹没水量及平均水深也随之不断增加,研究区总淹没面积由1.55 km2增加至2.65 km2;在5 a一遇~100 a一遇的所有设计降雨情景下,研究区域的积水情况主要以轻微积水为主,积水深度大于0.15 m的区域占淹没面积的比例随着重现期的增大而增加,重现期为100 a一遇时该比例达到最大。研究成果可为城市内涝防治和管理提供技术支撑和参考。 相似文献
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68.
土体干湿循环过程中的体积变形特性研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文通过室内试验,研究了干湿循环过程中,土体沿不同方向失水导致裂隙沿不同方向开展时,土体应变的变形的特征。采用高精度卡尺直接量测的方法测量了膨胀土膨胀收缩后的应变变化,获得了膨胀土膨胀收缩过程中的应变曲线,试验结果表明:在干湿循环三次后土体的裂隙开始大幅的开展,但强度不会明显降低,此时土体可以看成是由强度和体积均较大的骨架颗粒组成,土体体积的增大即为团聚体间空隙增大的结果,土体在宏观上仍为强度和体积均较大的骨架结构,从而解释为何土体经多次干湿循环后裂隙不断开展但强度趋于稳定。在干湿循环过程中,无论土样沿轴向或径向失水,土样的轴向裂隙一直有较大程度的开展,而在干湿循环三次以后,土样的径向裂隙才开始大幅开展。 相似文献
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以氰化渣中的重金属铜为主要脱除对象,将机械活化与微生物浸出相结合,通过响应面分析的方法针对影响浸出的各球磨条件——球磨时间、球磨转速、球料比,在单因素实验的基础上,运用Design-Expert软件设计正交球磨浸出实验。分析实验结果,得出结论:影响脱除率的3个因素中球磨时间与球磨转速的作用较为明显,三者对脱除率的影响强度为球磨转速球磨时间球料比;同时对脱除情况进行最优化设计,得出修正后的最佳脱除条件为球磨时间2 h、球磨转速360 r/min、球料比20:1、浸出时间9 d、铜脱除率90.41%。 相似文献