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中原油田矿场试验中三元共聚物胶状体驱油溶液粘度损失问题 总被引:1,自引:0,他引:1
中原油田将新研制的耐温 (90℃ )、耐矿化度 (1.6× 10 5mg/L)的丙烯酰胺三元共聚物中试胶状体产品用于小规模矿场驱油试验 ,发现现场配制的溶液粘度较中试初期产品溶液粘度室内测定值下降 6 9%。探讨了引起粘度损失的原因 ,结果如下。①产品质量低且不稳定 :现场试验期间所用产品的溶液粘度比中试初期产品下降 2 9% ,同一批次产品溶液粘度相差 44 % ,不同批次产品溶液粘度相差 5 9%。②造粒机结构不合理 ,运行参数欠当 ,造成溶液粘度损失最大达 2 2 .8%。③螺杆泵输送中粘度损失仅 1.7%。④注聚泵剪切造成粘度损失 4% (规定要求 <5 % )。大庆油田早期 (1972 ) ,胜利油田近期 (1998~ 2 0 0 1)曾在现场驱油试验中使用胶状体HPAM ,效果均欠佳。在聚合物驱油中应使用质量合格并稳定的聚合物和合格的配液设备 相似文献
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耐温抗盐的AMPS三元共聚物在高温、高矿化度油藏的应用 总被引:8,自引:0,他引:8
吴应川 《石油与天然气地质》2003,24(2):167-170
用引发聚合方法合成了AMPS/AM/AMC14S三元共聚物。室内基本性能实验评价表明,三元共聚物的耐温抗盐性较好。在温度90℃、矿化度为16×104mg/L盐水条件下,浓度为3000mg/L的AMPS共聚物溶液从30℃升到90℃时,产品粘度保留率为39.5%;同样条件溶液经过90天的老化试验,粘度保留率为63.1%;随着钙离子浓度的增加,三元共聚物粘度下降不明显,而HPAM溶液粘度下降了89%。使用中试产品在卫18-4井组开展了先导性矿场试验,聚合物驱转为水驱后,压力由15.4MPa降为13.5MPa,4口井的含水低于注聚前的含水基质25个百分点,日产油高于注聚前2~4t。 相似文献
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WC54井区CO2单井吞吐强化采油室内实验及数值模拟研究 总被引:1,自引:0,他引:1
鉴于WC54井区油藏单元目前处于低产、无法形成注采井组补充能量的开采状态,开展单井注CO2吞吐强化采油工艺措施,这是最为可行的增产提高采收率方法之一。为此,文章针对WC54井区油藏的地质开发特征,在对油井目前地层流体进行相态分析基础上,通过CO2-油藏流体膨胀实验,确定CO2吞吐的驱替机理,再通过CO2吞吐长岩心驱替实验,确定CO2吞吐增产原油的程度和时效性,并与WC211井的试验结果进行了比较,分析了原油物性和注气时期对试验结果的影响。然后利用数值模拟对CO2吞吐强化采油过程中的工艺操作参数,进行了敏感性分析,为WC54井区油藏实施CO2吞吐强化采油可行性方案设计,提供了系统的室内综合评价结果。 相似文献
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小断块油藏CO2吞吐过程压力与含油饱和度分布 总被引:1,自引:1,他引:0
为了研究小断块油藏CO2吞吐过程中压力和含油饱和度分布,选择了中原油田复杂小断块单元油藏上一口有代表性的低产能产油井,采用数值模拟方法,首先建立了CO2吞吐数值模拟模型,对周期注入量进行评价,然后对吞吐过程中每个阶段不同累计注入量情况下压力和含油饱和度分布规律进行了研究.通过研究发现:在注CO2过程中,随着注入气量的增加,井周围地层中的压力上升,且距井越近上升的幅度越大.随地层压力上升,近井地带含油饱和度很快下降,井底附近下降幅度最大,而CO2所波及的渗流区边界上,含油饱和度稍有上升.在焖井过程中,并底附近的CO2气体向地层远处扩散,能量传递到地层远处.地层原油饱和度仅略有回升.回采时能量不断的被消耗,逐渐的向边界波及.注入量较少的已经基本上消耗完了能量,各处压力基本相等.地层平均含油饱和度下降.油井附近的含油饱和度回升. 相似文献
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HPAM/有机钛弱凝胶调驱剂研制 总被引:6,自引:0,他引:6
在室内研制了一种可供较高温度、高矿化度油藏深部调剖用的HPAM/有机钛弱凝胶调驱剂.考察了组成变量和环境条件对弱凝胶形成及粘度的影响,得到了弱凝胶的典型配方如下(单位
mg/L);聚合物HPAM(M=1.8×107,HD=21%)1 000;有机钛交联剂J(以Ti4+计)300;交联延缓剂Y
150;稳定剂WD 50.用矿化度6.0×104 mg/L,含Ca2+ +Mg2+ 1 200 mg/L的水配成成胶溶液,适用pH值范围5.0-8.0,最佳pH值6.0,适用温度范围60-80℃,70℃成胶时间为3天,10天时粘度达到最高值(1
220 mPa·s),180天后保留粘度920 mPa· 相似文献
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