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Sm2Fe17Nx稀土永磁体 总被引:1,自引:1,他引:1
综述了Sm2Fe17Nx稀土永磁体合成与制备的主要方法如:传统粉末法、还原/扩散法、快淬法、机械合金化法、HDDR法以及橡皮模等静压技术等。介绍了Sm2Fe17Nx稀土永磁体的研究成果及最新研究进展。 相似文献
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生物医用钛合金的表面改性 总被引:5,自引:0,他引:5
综述了国内外钛及钛合金作为生物医用材料的临床应用现状及所涉及到的模量和生物活性等问题,在此基础上详细评述了医用钛合金表面改性提高其表面生物活性和耐磨性能的研究进展,并指出了钛合金表面改性的研究发展方向. 相似文献
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对医用Ti-15Mo-3Nb合金熔炼、锻造、热处理过程中发生的组织和性能的变化进行的研究。并结合相图与JMatPro-4.0软件的模拟结果来确定再结晶退火温度。结果表明,铸态和锻态下的Ti-15Mo-3Nb医用β钛合金的组织和性能很不稳定,不适合直接用于临床。该合金经再结晶退火或固溶时效处理后,合金组织均被细化,抗压强度提高,且再结晶退火后,该合金的压缩弹性模量为19.4 GPa,与人体密质骨的(17-18.9GPa)最为接近,更能满足其作为植入体对生物力学适应性的要求。 相似文献
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对Cu-Ti合金原位渗氮法制备TiNP/Cu复合材料进行试验研究。结果表明:可以通过高能球磨制备亚稳态Cu-Ti合金粉,然后渗氮的方式制备TiNP/Cu复合材料。将Cu-Ti混合粉球磨48h后Ti的结构特征已不存在,形成一种亚稳态的Cu-Ti合金粉,经950℃二次渗氮后形成Cu-TiN合金粉末。将Cu-TiN合金粉末压制烧结后与外加法制备的TiNP/Cu复合材料性能对比表明:采用原位渗氮法制备TiNP/Cu复合材料具有较高的密度、硬度以及拉伸强度,但电导率低于外加法制备的TiNP/Cu复合材料。 相似文献
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原位自生成陶瓷相增强铝基复合材料磨损特性的研究 总被引:5,自引:2,他引:5
通过对外加20%SiO2用粉末冶金法制备的原位自生成陶瓷相增强Al基复合材料滑动摩擦磨损特性的研究发现,干摩条件下,在49~392N载荷内.复合材料的体积磨损量始终低于基体合金;而摩擦系数在载荷小于200N时,比基体合金的小。油摩条件下,在98~1764N载荷内,复合材料的磨损量随载荷的增大而增大,最大磨损量小于0.8mm^3,摩擦系数始终小于0.14。复合材料干摩亚表层由复合层、碎化层、变形层和原始结构层四部分组成;油摩亚表层由复合层、变形层和原始结构层组成。 相似文献
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稀土元素的热力学特性及在金属基复合材料中的应用 总被引:9,自引:0,他引:9
稀土元素具有许多独特的性质,少量稀土元素的存在能极大地影响金属材料的结构与性能,本文在分析稀土元素热力学特性的基础上,从物理化学角度和复合材料结构与性能的关系上,讨论了稀土元素对金属基复合材料的影响,在铝基复合材料中加入La系元素后,由于形成Al-La金属间化全物,从而使其耐热性能有明显增加,同时稀土元素的加入也可使Al基体晶粒细化,使复合材料的综合机械性能得到改善,此外还有提高耐腐蚀性能的效果。 相似文献
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Sm12.7Fe86.3Nb1合金的氢处理 总被引:5,自引:0,他引:5
Sm12.7Fe86.3Nb1合金在不同温度下氢爆(HD)及氢化-歧化-解吸-再复合(HDDR)处理时,100℃时可氢化形成Sm2(Fe,Nb)17Hy,随着温度升高氢化速度加快,到400℃时单胞体积最大膨胀了3.38%.超过500℃时Sm2(Fe,Nb)17Hy H2→SmHy α-Fe(Nb)发生歧化,直到900℃仍旧存在,故氢爆温度应低于500℃.解吸与再复合过程在超过700℃时可能以SmHy α-Fe(Nb)→Sm2(Fe,Nb)17 H2方式进行.在连续的HDDR处理过程中,吸氢-歧化在升温(400℃/h)的过程中即已完成,而解吸-再复合在保温时与歧化阶段达到平衡,即SmHy α-Fe(Nb)←→Sm2(Fe,Nb)17 H2,抽真空是使该反应向右进行的主要驱动力.在HDDR过程中破坏试样的原颗粒尺寸会残留较多的软磁α-Fe相而恶化氮化后的磁性能,HDDR后残留的α-Fe相含量均高于退火态的残留量,2次循环后磁粉的矫顽力较高.HDDR使粉末颗粒表面产生裂纹,再复合后的Sm2(Fe,Nb)17颗粒细小均匀,尺寸分布在几十纳米到300 nm之间. 相似文献
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