聚丙烯/尼龙6共混物熔体的松弛时间

用扫描电镜对聚丙烯(PP)/尼龙6(PA6)共混物断面形貌进行了表征,用旋转流变仪小振幅剪切模式测试了PP/PA6共混物的动态模量,并采用广义Maxwell模型对于损耗模量-角频率曲线进行了拟合。扫描电镜结果表明,聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)有效提高了PP和PA6之间的相容性,使得分散相PA6粒径尺寸减小。广义Maxwell模型中,当松弛模数为N=5和6时,拟合曲线与实验数据在低频下存在明显的偏差,而松弛模数为N=7时,广义Maxwell模型能够较好地拟合实验曲线。固定PP/PP-g-MAH质量比为90/6时,随着PA6含量的增加,共混物PP/PP-g-MAH/PA6的松弛时间延长,松弛时间谱曲线以短时区为轴心逆时针旋转,向长时区偏移。     

高密度聚乙烯共混物的抗冲击强度与熔体流动速率EI北大核心CSCD

制备了4种高密度聚乙烯(HDPE)HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系。结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之间符合指数衰减规律。而其中HDPE 5306/HDPE5000S的σin-MFR曲线与坐标轴之间包围的面积最大,比其它3种共混物更容易实现同时满足冲击强度和流动性的要求。文中还对HDPE 5306/HDPE5000S共混物用乙烯-辛烯共高聚物(POE)进行增韧改性。结果表明,当HDPE 5306/HDPE5000S/POE的质量比为28.5/66.5/5时,缺口冲击强度达到42.88 kJ/m2,高于HDPE 5306/HDPE5000S(30/70,质量比,下同)时的28.16 kJ/m2,而POE增韧后共混物的MFR为2.64 g/10min(230℃,2.16kg),比HDPE 5306/HDPE5000S(30/70)时的MFR值2.55g/10min(230℃,2.16kg)高。     

高密度聚乙烯的壁面滑移行为

用双筒毛细管流变仪和旋转流变仪研究了两种牌号的高密度聚乙烯(HDPE)熔体的壁滑行为,考察了发生壁滑的临界剪切应力。通过剪切速率扫描的方法发现两种牌号的HDPE熔体在较高的剪切速率下均发生粘滑转变,在150～230℃温度范围内,HDPE发生粘滑转变的临界剪切应力位于0.20～0.38 MPa范围内,与文献报道值一致;而且发生粘滑转变的临界剪切应力随温度线性增加,这与B rochard和de Gennes提出壁滑的解缠机理一致。用壁滑外推长度表征壁滑程度,发现两种牌号的HDPE熔体的壁滑外推长度均处于0.05～0.09 mm范围内。     

聚二甲基硅氧烷熔体的黏度曲线研究

用旋转流变仪测试了一种聚二甲基硅氧烷熔体的黏度曲线,稳态剪切和小振幅剪切实验数据符合Cox-Merz规则。应用几种黏度模型:幂律模型、Carreau模型、Cross模型、Vinogradov-Malkin以及Brieldis-Faitelson模型对PDMS的黏度数据进行了回归分析,针对回归过程中出现负或零回归值和拟合曲线偏离实验曲线的问题提出了一种参数大小调节方法,即对模型中参数大小进行调节,达到各个参数数值大小相近,使得黏度模型能够较好地拟合实验数据。     

《高分子材料成型模具》在线课程建设

介绍了《高分子材料成型模具》在线课程建设的内容,包含课件制作,单元测验、单元作业及在线考试等环节,提出建设中需要注意的问题。从教学效果看,在线课程的建设有利于学生学习。教师在制作课程的同时,还需要更加熟悉教学内容,在线课程与课堂教学结合的混合式教学模式值得参考。     

高密度聚乙烯共混物的抗冲击强度与熔体流动速率

制备了4种高密度聚乙烯(HDPE)HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系。结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之间符合指数衰减规律。而其中HDPE 5306/HDPE5000S的σin-MFR曲线与坐标轴之间包围的面积最大,比其它3种共混物更容易实现同时满足冲击强度和流动性的要求。文中还对HDPE 5306/HDPE5000S共混物用乙烯-辛烯共高聚物(POE)进行增韧改性。结果表明,当HDPE 5306/HDPE5000S/POE的质量比为28.5/66.5/5时,缺口冲击强度达到42.88 kJ/m2,高于HDPE 5306/HDPE5000S(30/70,质量比,下同)时的28.16 kJ/m2,而POE增韧后共混物的MFR为2.64 g/10min(230℃,2.16kg),比HDPE 5306/HDPE5000S(30/70)时的MFR值2.55g/10min(230℃,2.16kg)高。     

高密度聚乙烯二元共混物的流变行为

测试了3种高密度聚乙烯(HDPE)二元共混物的低熔体流动速率(MFR)、表观黏度曲线、储能模量和损耗模量。结果表明,随着低MFR组分含量x的增加,共混物的MFR逐渐下降。可用指数衰减函数拟合共混物的MFR-含量x关系曲线。当低MFR组分含量x增加时,3种共混物发生剪切变稀的角频率减小,同一角频率下黏度值逐渐增大。通过非线性拟合Maxwell模型的方法获得共混物HDPE 9641/5000S的松弛时间谱。在同一松弛模量下,HDPE 9641/5000S(10/90,质量比)和HDPE 5000S松弛时间最长,HDPE 9641/5000S(50/50,质量比)居中,HDPE 9641最短。随着HDPE5000S在共混物中含量的增加,松弛时间谱曲线以短时区为轴心逆时针旋转,向长时区偏移。     

高密度聚乙烯等温结晶的流变行为

用旋转流变仪研究了高密度聚乙烯的等温结晶行为,发现结晶速率对夹具表面粗糙度存在依赖性,随着表面粗糙度的增加,结晶速率先增加后减小.粗糙度的增加增大了样品与夹具间的接触面积,减小了热阻,同时界面间可能积存的气泡使得界面热阻较大,都影响着结晶速率.对于相同表面粗糙度的铝、黄铜和不锈钢三种材质的夹具,相应的结晶速率排序为：铝最快,黄铜居中,不锈钢最慢.我们研究发现HDPE样品的结晶速率对夹具的表面能不敏感,而夹具的导热系数越大,热阻越小,结晶速率越大.     

PP/HDPE共混体系毛细管流变性能研究

用毛细管流变仪对以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为相容剂的聚丙烯/高密度聚乙烯(PP/HDPE)共混体系的流变性能进行研究。研究发现,PP/HDPE共混体系属于假塑性流体;随着剪切速率的增加,表观黏度下降;PP-g-MAH的加入降低了共混体系的表观黏度;HDPE与PP的非牛顿指数在低剪切速率区与适宜温度下适用于幂律方程的经验公式;HDPE与PP共混后,HDPE含量越低,体系出现壁面滑移的临界剪切速率越高,可加工性能越好。     

连续机械剪切对废旧轮胎胶粉脱硫效果的影响

利用自行研制组装的剪切型双螺杆挤出机对废旧轮胎胶粉进行连续机械剪切脱硫,考察了螺杆转速和加工温度对胶粉脱硫效果的影响。结果表明,在螺杆转速为120 r/min,螺杆部分加热输送区、多段压缩和分段剪切区、混炼剪切区3个区段的加工温度分别为250,230,200℃的条件下,胶粉的凝胶质量分数由脱硫前的97.71%最低可下降到67.57%,交联密度由脱硫前的5.00×10-4mol/mL最低可下降到1.08×10-4mol/mL,具有很好的脱硫效果。