镁合金盒形件温拉深起皱原因分析及措施

介绍了在机械压力机上温拉深过程中产生起皱的原因，通过采取调整镁舍金板温度、相对厚度t／d0以及润滑剂的使用等措施，解决了拉裂、起皱缺陷，成功地拉深出镁合金盒形件产品。     

球墨铸铁管等温锻造工艺研究

研究了球墨铸铁的等温锻造工艺。通过650℃～750℃5次热循环处理，在750℃热加工可获得球铁超塑性效应，利用该超塑性等温锻造工艺生产的球铁管，化学成分均匀，显微组织改善，机械性能提高。     

AZ31B镁合金拉伸应力-应变和再结晶组织

通过单向热拉伸试验和金相显微组织观察研究了AZ31B薄板热变形过程及变形前后的再结晶组织.结果表明:160～400℃的热拉伸应力-应变曲线具有3个特征温度区间,且明显区别于室温的应力-应变曲线.薄板制备方式和退火制度对应力峰值有较大影响.在160～200℃热变形中,发生了不完全静态和动态再结晶.最佳热变形参数为:变形温度为260～320℃,变形前静态再结晶时间为12～18 min,应变速率为1×10-3s-1.此时延伸率δ达925%～137%,可获得均匀分布的细小等轴动态再结晶组织.     

热处理对Ti-Al-Nb基合金组织和性能的影响

用光学显微镜和透射电子显微镜研究了Ti-Al-Nb基三种合金在空冷和水淬后的微观组织及其力学性能.结果表明:Al含量为11%-14%的Ti-Al-Nb基三种合金经不同热处理后,在晶界上和晶内均有α2相析出;在1 100～1 150 ℃水淬后可观察到单相再结晶组织;小于1 050 ℃水冷和空冷后未发生再结晶转变;经1 050 ℃×1 h/AC + 820 ℃×5 h/AC双重退火处理后,晶界和晶内除有α2相析出外,晶内有弥散分布的O相析出,并形成网篮组织,其抗拉强度、屈服强度和耐热性能均得到提高,塑性反而降低.     

喷射成形球墨铸铁的显微组织

球化不良的铸铁和球墨铸铁经重熔喷射后形成了组织致密、石墨细小、均匀分布的球墨铸铁,且晶粒均匀细小,无成分偏析,球墨铸铁组织显著改善。     

球墨铸铁热应力测试中的双颈和双鼓现象

通过热力学模拟试验,测出球墨铸铁拉伸时的载荷—应变曲线和压缩时珠光体和铁素体基体球铁的真应力—真应变曲线。对水冷后试样进行金相分析,结果表明,在８２５℃～８７５℃最大屈服应力反常增加时出现双颈现象;铁素体基体球铁在压缩时真应力随真应变呈直线上升,出现双鼓现象,并发生在铁素体向奥氏体转变过程中。     

AZ91D-T6铸造镁合金激光冲击强化和高周疲劳性能研究

为了研究激光冲击对AZ91D-T6铸造镁合金高周疲劳性能的影响,采用钕玻璃脉冲激光器(波长1064nm,脉冲宽度20ns),对中心缺口试样进行激光冲击强化(LSP)处理,并进行了拉-拉疲劳试验,分析了表面形貌、表面显微硬度、微观组织、疲劳断口特征和残余应力分布,结果表明:以1.5GW/cm2功率密度和光斑50%搭接的激光冲击强化后,中心缺口疲劳试样上下表面形成高残余压应力,显微硬度提高24%左右,晶粒明显细化,冲击试样循环周次比未冲击的提高33.7%,疲劳断口呈解理断裂特征,主要表现为大量解理台阶和河流花样,β-Mg17Al12相的存在改变了疲劳裂纹扩展路径。激光冲击延迟了裂纹萌生时间,提高了AZ91D-T6铸造镁合金的疲劳寿命。     

B—Al球墨铸铁球化工艺研究

选用Ａｌ－Ｍｇ合金废料作为球化剂,研究了Ａｌ－Ｍｇ合金对铁水的球化效果。通过试验确定２．０￣２．１％Ａｌ－Ｍｇ（１０％Ｍｇ）合金能保证获得低硅球墨铸铁,球化效果良好。     

喷射成形球墨铸铁的显微组织

采用喷射成形工艺研究了球墨铸铁的显微组织。结果表明,球化不良的铸铁和球墨铸铁经重熔喷射成形成了组织致密、石墨细小均匀分布的球墨铸铁,且晶粒均匀细小,无化学成分偏析。与砂铸和水平连铸的球墨铸铁组织相比,喷射成形的球墨铸铁组织得到大大改善。